第一章 编制依据
、 工程 合同施工设计图纸； 、《公路桥涵施工技术规范》（—）； 《公路工程质量检验评定标准》（ ）； 、《公路工程施工安全技术规程》（—）；
、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（）； 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》()；
、《混凝土工程模板与支架技术》、《公路施工手册》（桥涵下册）、 《路桥施工计算手册》、《建筑结构荷载规范》（）、 《简明施工计算手册》；
、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求及现行施工技术规范、标准；
、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料；我单位施工类似工程项目的能力和经验；
第二章 工程概况
一、工程简介
主桥采用悬浇连续箱梁，引桥采用预制先简支后连续小箱梁结构。桥梁横断面布置：防撞护栏行车道防撞护栏，桥梁全宽。桥梁主桥位于平面直线上，引桥部分位于半径的平曲线上。路线最大纵坡,竖曲线半径，桥面横坡双向。
主桥上部结构为三跨预应力混凝土连续箱梁，采用挂篮悬浇施工，单箱双室截面。箱梁根部高度，跨中高度；箱梁根部底板厚，跨中底板厚，箱梁高度以及箱梁底板厚度按次抛物线变化。箱梁腹板根部厚，跨中厚，箱梁腹板厚度在腹板变化段按直线段渐变，由厚变至。箱梁顶板厚度。箱
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梁顶宽，底宽，顶板悬臂长度，悬臂板端部厚，根部厚。箱梁顶设有的双向横坡，底板保持水平。箱梁浇筑分段长度依次为：长段**，边、中跨合拢段长度均为，边跨现浇段长。端横梁厚度为，中横梁厚度为。
主桥上部构造按全预应力混凝土设计，采用三向预应力，纵向预应力 钢束设置了腹板束、顶板悬浇束、中跨顶板束、中跨底板束，边跨顶板束、边跨底板束等多种形式，钢束类型为、、三种类型，横向预应力采用型，纵横向预应力采用标准强度，设计锚下张拉控制应力为。箱梁纵向钢束每股直径，大吨位群猫体系；顶板横向钢束每股直径，扁锚体系；竖向预应力采用精轧螺纹钢筋。纵向预应力筋均采用两端张拉，横向预应力采用一端交替张拉，竖向预应力采用梁顶一端张拉。纵、横、竖向预应力束管道采用预埋塑料波纹管成孔。箱梁混凝土采用砼。
主桥共分块（不含块、合拢段和边跨现浇段），节段长度为×（～段、'～'段）、×（～段、'～'段），合拢段长度为。边跨现浇段长，截面高度相等为。
二、主要技术标准
、公路等级：二级公路 、公路设计速度：／小时 、设计荷载：公路Ⅰ级 、设计洪水频率：／
、规划通航标准：⑴、规划Ⅲ级航道；⑵通航净高，净宽 、抗震设防：抗震设防基本烈度为度； 、桥梁横断面布置：
（防撞护栏）（机动车道）（防撞护栏）；
三、主要工程数量表
主要工程数量表
部位 材料及规格 单位 数量 2 / 100
部位 混凝土 梁体 钢绞线 粗钢筋 普通钢筋 材料及规格 混凝土 φ、 精轧螺纹钢筋 φ（内） 塑料 波纹管 φ（内） φ（内） × 锚具 （Ⅱ） 单位 套 套 套 套 套 套 套 套 数量 支座 伸缩缝 盆式支座 （Ⅱ） （Ⅱ） 四、施工计划：
主桥上部悬浇施工总进度计划：年月日～年月日 (共计天)
工期计划表 序号 施工工序 块施工 临时支架搭设及预压 底模、外侧模安装 底腹板、横隔板钢筋及预应力安装 内模及横隔板模板安装 顶板钢筋及预应力安装 混凝土浇筑 养护 3 / 100
施工计划 开始时间 结束时间 施工天数 张拉、压浆 挂蓝悬浇 挂篮拼装及预压 ＃段 ＃段 ＃段 ＃段 ＃段 ＃段 ＃段 ＃段 ＃段 ＃段 ＃段 ＃段 ＃段 边跨现浇段施工 支架搭设及预压 模板、钢筋安装 砼浇注及养护 张拉、压浆 边跨合拢 中跨合拢
第三章 施工组织
为保证本工程的顺利施工，项目部全面负责本合同段内所有工程的施工、竣工、交验，并与业主、监理单位、设计单位、地方政府部门密切配合，搞好现场施工管理工作，由项目部将施工任务下达给专业现浇施工队，由
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施工队组织施工；
一、施工组织机构框图（见下图）。
项 目 管 理 体 系 组 织 机 构 框 图
项目副经理： 工程部质检部 项目经理 ： 项目部 项目总工： 试验室 物质供应部 财务部 办公室 二、部室设置及职能
悬浇桥梁专业施工队 项目部各部室工作职能一览表
部 室 工程部 质检部 管 理 职 能 负责生产计划、技术管理和变更设计等工作。 负责全段的质量标准制定与检查。 物质供应部 负责全段的工程材料供应计划;工程机械的统计、管理等工作。 财务部 办公室 试验室 备 注 负责对上与对下的验工计价，成本核算及合同管理。负责财务管理、经济核算、费用控制、资金筹集和控制等工作。 负责外部协调、秘书、劳资、公务、后勤、治安、党务、政工、工会等工作。 负责检验测量和试验室的管理工作。 各部室在履行各自职责的同时，加强各部之间的协作。 5 / 100
三、主要施工管理人员配置及职责分工
、本工程实行项目经理负责制，主要施工管理人员配置情况见下表。
主要施工管理人员配置一览表
序号 职位或工种 分管副总 项目经理 项目总工 技术负责人 技术员 质检负责人 质检员 试验负责人 试验员 安全负责人 安全员 测量主管 测量员 后勤及财务管理 物资采购员 设备管理员 人数 、管理人员职责分配：
（）项目经理对本连续梁桥施工质量、安全、进度负全面管理责任，是质量安全第一责任人。
（）项目总工协助项目经理做好连续梁桥技术管理和组织工作，主持制定施工技术方案及质量控制措施，并负责指导和落实，是技术管理第一责任人；组织编制质量计划、关键工序作业指导书，并按规定报方案评审，经批准后实施；组织工程部、质检部、试验室、测量室对各作业班组进行技术交底。
（）技术负责人负责本连续梁工程施工现场管理和施工质量安全工作，是连续梁桥施工的质量安全直接责任人；在生产管理过程中负责对生产工作进行组织、管理、指挥、协调；掌握施工动态，组织定期开展施工会议，研究和解决生产中存在的重大质量隐患，及时组织相关人员研究对策，制定针对性、可操作性强的质量保证措施，确保质量目标的实现
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（）技术主管负责现场施工的技术管理工作，是本连续梁桥施工技术直接负责人；负责制定本连续梁施工方案，设计各工序工艺及编制施工方案、作业指导书，并按要求上报；完成对作业班组的技术交底，负责施工过程中进行技术指导；负责提出本连续梁工程所需原材料、成品、半成品及构配件、非标准加工件的技术标准；负责编制材料、设备需要计划，协助物资设备部作好材料设备的选型、定货工作。
（）质检工程师是本连续梁桥施工质量直接责任人，组织质量检查，及时编发质量检查通报；研究过去在某类似工程中存在的质量问题，总结质量工作，及时对本工程提出施工中质量管理工作重点防范措施；负责本连续梁施工全过程的检查、验收并记录。监督落实自检、互检、交接检工作，对不符合质量标准的工程、工序有权令其返工或停工整顿；对各分项工程质量情况进行数理统计和整理，建立质量档案，交工验收时负责提供详实的施工资料；参加质量事故的调查、分析、责任认定、及对责任人、单位的处罚。
（）试验室主任是本连续梁桥施工试验负责人，负责组织实施各项试验检测，材料及时进行检验；定期安排外加剂等原材料的委外检验。对所检验、检测和试验的准确性负责；配置本连续梁工程所需用的各种混凝土配比；提前完成钢绞线、锚具等预应力材料的张拉试验、锚固试验；提前完成张拉千斤顶及油表的标定；建立健全试验台帐，试验报告及试验报告台帐及时通知各部门；
（）测量组组长是本连续梁桥测量负责人，负责现场测量工作，负责支架沉降及梁体变形观测工作；
（）安全部长是本连续梁桥施工安全直接责任人，监督和检查施工现场安全设施、安全技术措施及安全操作的实施或执行情况，排除安全隐患，保证良好的作业环境；参加安全事故的调查、分析、责任认定、及对责任人、单位的处罚。
（）物资设备部部长负责按照工程部所提物资设备计划，负责本连续梁工程施工所需要材料、设备的采购、运输、进场、验收、库管、发放工作。严格按照材料购置程序办理，不合格的材料不准进库，并按不合格程序办理；对不同规格材料进行标识；收集进场原材料的出厂合格证和相关资料，
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以书面形式报试验室；参加重大安全质量事故的调查、处理。 四、任务划分
为便于施工管理，根据桥梁现浇的施工特点，计划投入一个现浇箱梁施工队，分一个大的作业面协调施工，分个作业班组进行组织工作开展,形成流水施工作业面；各作业班组的任务划分详见下表。
各作业班组主要任务划分表
班组名称 钢筋作业班 模板作业班 混凝土作业班 养护作业班 预应力作业班 机械作业班 综合作业班 任 务 划 分 主要负责钢筋加工、绑扎、安装等工作。 主要负责模板的安装、拆除、保养、维修等工作。 主要负责砼搅拌站的管理及梁体砼的输送、灌注、振捣等工作。 主要负责梁体混凝土的养护等工作。 主要负责预应力钢筋的制作、安装、张拉、压浆等工作。 主要负责支架、模板、钢筋、堆载等的起重吊装和设备维修、保养工作。 主要负责支架堆、卸载预压、沉降观测和梁端封锚、上配件、梁附属配件的制作及现场环境保持等工作。 五、劳力组织
本连续梁施工主要配备以下各工种：机械司机、钢筋工、焊工、模板工、架子工、混凝土工、起重工、修理工、电工、吊装工、试验工、测量工、张拉技工、普工等。劳动力安排见下表。
劳动力配置表
序号 工种 机械司机 钢筋工 焊工 模板工 电工 起重工 人数 序号 8 / 100
工种 张拉技工 架子工 混凝土工 吊装工 修理工 试验工 人数 序号 工种 测量工 人数 序号 工种 普工 人数 六、主要施工机械设备及试验设备配置
主要施工机械设备配置表 序号 机械设备名称 挂篮设备 搅拌站 发电机 混凝土输送泵 混凝土罐车 塔吊 数量 序号 机械设备名称 型钢筋切割机 型钢筋弯曲机 电焊机 直螺纹套丝机 吊车 手拉葫芦 数量 主要张拉、压浆设备配置表
序号 名 称 千斤顶 千斤顶 千斤顶 卷扬机 油泵 油表 灰浆机 灰浆搅拌机 手拉葫芦 砂轮切割机 手动砂轮切割机 下料转盘 压浆泵 抽真空机 压浆储缸 真空控制器 浆体控制闸门 型号 级 数备注 量 纵向预应力筋张拉用 横向预应力筋张拉用 竖向预应力筋张拉用 穿钢绞线 千斤顶配套 千斤顶配套 灌浆用，并配置储存筒、过滤器 橡胶管和喷浆嘴若干 吊千斤顶 下料用，切割预应力筋或束 西德产 自制、下钢绞线用 真空辅助压浆用 真空辅助压浆用 真空辅助压浆用 真空辅助压浆用 真空辅助压浆用
主要检测、试验仪器仪表配置表
序号 机械设备名称 全站仪 规格及型号 数量（台） 南方 9 / 100
备注 序号 机械设备名称 规格及型号 数量（台） 天宝 水准仪 苏光 压力试验机 泥浆测定仪 砂样分析筛 石子分析筛 坍落度桶 混凝土水灰比测定仪 混凝土振动台 数显控温仪 ～℃ 标准惯入仪 水泥试验设备 套 砼压力机 备注
第四章 施工方案
一、总体方案概述
墩顶现浇段施工，支架采用钢管立柱上置型钢法组织施工。～块悬灌梁段采用三角形挂篮悬臂施工，挂篮四周设置安全防护网。边、中跨合拢段采用单个挂篮悬臂施工。边跨现浇段采用满堂式碗扣支架法施工。支架及挂篮预压采用砂袋荷载进行模拟。采用两台塔吊进行水平及垂直运输。钢筋由钢筋加工场集中加工制作，运至现场由吊车提升、现场绑扎成型；混凝土由设置在施工现场的搅拌站集中搅拌供应，搅拌输送车运输，混凝土输送泵泵送入模，插入式振捣器振捣。混凝土采用覆盖土工布洒水养生。
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二、施工准备
、技术准备
工程开工前组织项目技术人员进行图纸会审，将图纸中存在的问题，报请业主、设计单位予以解答。
编制实施性施工组织设计和各专项作业指导书等技术文件；提出支架、模板设计方案，计算地基承载力。并现场进行支架搭设放线测量。 进场后根据工程技术规范、监理工程师的要求设置试验室，进行试验工作。
、材料设备的供应与保障
进场后首先确定材料供应的地点、方式和材料的存放场地，包括钢筋存放加工场地、水泥存放库、砂石料场地。对准备购入的材料质量指标进行检验。
由技术部门在当月日前提报下月材料需用计划，钢绞线、波纹管、锚具、支座、外加剂等特殊材料须经权威部门检测合格后方能投入使用。 块支架所需的支架材料及其模板，根据要求，提前备齐，需要的挂篮设备及其模板设备提前加工好，并运至施工现场，并做好试拼工作。 内模板及边跨现浇箱梁模板采用木模扳（竹胶板），加工数量为底模、侧模、内芯模及封头模板，满足施工的需要。
现场设置混凝土拌和站台，严格按照施工配合比进行混凝土的生产，及时供应，采用混凝土罐车运至施工现场，采用汽车输送泵进行混凝土泵送入模，同时配备发电机台，作为备用。
、劳动力组织
根据箱梁工作特点，需配备施工队长、技术人员、测量人员、施工员、试验人员、安全员、质检工程师等管理人员人，配备支架工、木工、电焊工、钢筋工、机械工、电工、预应力工、砼捣工和普工等人。
三、施工放样
根据业主及设计部门提供的平面控制点与水准点为基准进行复测和引测。根据甲方提供的有关测量资料、设计图纸、复测资料进行计算和测量放样。
以《公路桥涵施工技术规范》（ ）中的有关规定作为精度控制标准。
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每次放样前测量工程师必须先对设计图纸中所放点位的平面坐标进行计算复核。确保点位坐标正确无误。
本桥施工放样采用坐标法测定。为确保测量精度，只要控制点与放样点能通视，放样时，尽量直接从控制点测设点位，不设转点。每次放样均需报监理验收签认，否则不能进行下道工序施工。
施工放样过程中仪器操作人对每次的坐标输入数据必须进行核对，再进行下一步放样工作。后视人员必须让后视点中心位置与棱镜杆中心对齐，前视人员在做放样点时位置必须与所放点位重合。
每次放样完成后，仪器操作人必须记录所放点位实测坐标，测量员必须用卷尺或长尺对所放点位的相对距离、平面相对位置进行复核，记录相对误差，确保放样无误。
四、地基处理
、块支架处的地基处理：
块支架搭设采用钢管柱型钢组合结构进行搭设，因此对于该处钢管柱支撑位置进行处理，一部分钢管柱利用目前已经施工完成的承台做基础，不需要处理，另外部分，采用打设桩基的办法进行处理，以满足地基承载力的需要。
、边跨现浇段支架处的地基处理：
边跨现浇段长度为，采用搭设满堂碗扣支架的方式进行施工。边跨现浇段分别位于郓城新河的南堤和北堤上，处理的方式为：首先对支架布设范围内的表土、杂物及淤泥进行清除，并整平、夯实，采用厚建筑砖渣进行填筑，压实后，上做厚混凝土，使地基承载力≥。
处理后的基础底面设的双向横坡排水，同时在两侧设置排水沟，防止积水使地基软化而引起支架不均匀下沉。
五、＃块施工工艺
（一）、＃块支架搭设
块长，宽，高，两端各悬出墩身，浇筑混凝土数量为，体积较大，为了保证搭设支架的稳定和安全性，采用钢管立柱作为支撑，上置型钢作为分配梁的方式进行搭设，利用支架一次浇筑混凝土成型的方法施工。
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、＃块段底板支架形式由上至下分别为：厚竹胶板→*方木→［槽钢组成的桁架→横向工字钢→纵向工字钢→钢管柱→承台（桩基）基础。（支架搭设布置图附后）。
＃块段底板支架采用φ钢管支承在承台面上，由于承台尺寸较小，另外在承台两侧分别增加直径桩基根，以形成支架竖向支撑系统，每个墩台共计根；而后在每排φ钢管顶面沿桥顺桥向搭设双作为主承重梁；然后在主承重梁上设横主梁，再在其上部布设［槽钢桁架，再在其上搭设*的方木，在方木上铺设厚的优质竹胶板充当底模，（其具体支架布设详见附图）。侧模采用挂篮侧模，主墩上宽的侧模采用优质竹胶板，竖向加固借助于两侧挂篮的钢模板支架。
、＃块段翼板支架形式由上至下分别为：厚竹胶板→横向*方木→纵向*方木→碗扣支架→纵向工字钢→横向工字钢→钢管柱→承台（桩基）基础。（支架搭设布置图附后）。
＃块段翼板支架采用φ钢管支承在承台(桩基)上，由于承台尺寸较小，另外在承台两侧分别增加直径桩基根，以形成支架竖向支撑系统，每个墩台共计根；而后在每排φ钢管顶面横桥向搭设双作为主承重梁；然后在主承重梁上设横主梁，再在其上部布设（纵）*(横)*碗扣支架，再在其上搭设*的纵向方木，在纵向方木上布设*横向方木，在方木上铺设厚的优质竹胶板充当底模。（其具体支架布设详见附图）。 （二）、＃块段支架施工方法及预压
在施工承台混凝土时，严格按照支架设计图，在承台顶面预埋*、*厚的钢板，钢板顶面低于承台顶面，支架使用完成后，加设钢筋网片，浇筑混凝土将其恢复。钢板底面焊接根φ的型钢筋，伸入承台混凝土内；在安装φ钢管立柱时，钢管底部支撑在承台预埋钢板上，并与支撑钢板焊接，为防止立柱根部滑移失稳，沿钢管周身均匀布设块加劲肋。与此同时，为增强钢管立柱间的整体稳定性，钢管间采用 [槽钢对其钢管横向、竖向进行连接，并加设剪刀撑。（预埋件位置及形式见附图）。
号块质量较大，支架承受的重力也较大，因此，支架应具有足够的强
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度、刚度和稳定性，以保证号块施工质量和安全。块施工完成后保留现浇支架，不予拆除，直到边跨合拢完成后，进行拆除。
本块支架高度在（自承台顶起至块底板），为保证其连接平稳，受力均匀。支架搭设完成后，采用不小于块质量的倍进行预压，采用砂袋进行预压。 （三）、支座
郓城新河主桥主墩箱梁下设置（Ⅱ）单向滑动盆式支座和（Ⅱ）盆式支座；过渡墩主桥箱梁下设（Ⅱ）单向滑动盆式橡胶支座。施工时严格按照厂家说明控制好中线、水平及标高。在墩顶预埋地脚螺栓时，严格按照设计位置控制好四个地脚螺栓的位置，确保支座位置的正确性。
、永久支座安装
支座安装前先定出地脚螺栓位置，并检查其孔径大小与深度，然后吊装支座，准确对准设计位置、精确调整标高后，将支座临时固定，用高强度压浆料把支座下缝隙和螺栓孔灌注密实。
支座安装质量标准
项目 支座中心与主梁中线（） 支座顺桥向偏位（） 高程（） 承压力≤ 支座四角高差（） 承压力＞ 小于 规定值或允许偏差 符合设计规定；未规定时± 小于 、临时支座及临时锚固设置
由于该箱梁在墩顶处设置支座，与墩身为铰接，不能承受弯矩，为此在块施工时根据设计图中的要求将＃块段梁与桥墩临时固结,临时固结按照设计图纸要求采用根Φ的精轧螺纹钢筋预埋在墩身内来实现, 其下部锚固在墩身内，上部穿过号段锚固于号段顶部，号段浇筑完成后对精轧螺纹钢进行张拉，将梁体临时锚固，以增加其抗震、抗滑能力，并承受悬浇梁段施工中不平衡荷载带来的偏心拉力。
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在施工墩身时进行准确预埋；墩身施工完毕后,立模进行临时支座施工, 临时支座采用混凝土和硫磺砂浆浇筑而成，设在墩顶纵向的两侧。待箱梁合拢后，拆除墩顶临时固结系统。
临时支座高度，宽度，按设计图纸中提供的尺寸进行制作，其顶面刮浆抹平,且在顶底面涂抹隔离剂进行隔离。在临时支座的顶底面不得夹有杂物，以保证接触面的平整。
在临时支座中间浇注厚的硫磺砂浆，内埋电阻丝。拆除时接通电源，熔化硫磺砂浆，由永久支座承受全部荷载，从而完成全部体系转换。 （四）、模板安装
号节段主墩墩身外侧模板采用已加工成型的挂篮外侧钢模板，主墩墩身侧模板采用厚的优质竹胶板背肋加工组合而成，背肋采用*方木，间距，并严格处理好模板接缝，以防漏浆，影响外观质量。内模、底模均采用厚竹胶板组拼。模板利用吊车或塔吊吊装，人工拼装，并做好纵横向的加固支撑，同时调整好立模标高。
在模板整体立模加固完成后，要对拉杆、内外支撑系统进行复检，保证合格后，方可进行下一步工序的施工。
悬浇段底侧模板采用钢模板，内模除顶板采用钢模板外，其余均采用竹胶板背肋组拼而成。边跨现浇段模板全部采用厚竹胶板组拼而成。
模板安装的允许偏差
项 目 基础 模板标高 柱、墙和梁 墩台 上部构造的所有构件 模板内部尺寸 基础 墩台 基础 轴线偏位 柱或墙 梁 墩台 模板相邻两板表面高低差 模板表面平整 预埋件中心线位置 15 / 100
允许偏差（） ± ± ± ， ± ± 预留孔洞中心线位置 预留孔洞截面内部尺寸 ， （五）、钢筋加工及绑扎 、钢筋加工
钢筋加工基本要求：钢筋加工的形状、尺寸必须符合设计要求。加工后的钢筋在表面上无削弱钢筋截面的伤痕。钢筋平直、无局部折曲，其冷拉伸长率为：级钢筋不得超过；、级钢筋不得超过。
钢筋的调直采用钢筋调直截断机作业，其工艺流程为：备料→调直机调直→截断→码放→转入下道工序。钢筋调直后符合下列质量要求：钢筋应平直，无局部折曲。钢筋表面的油污、油漆、水泥浆和用锤敲击能剥落的浮皮、铁锈等均要清除干净。加工后的钢筋表面不应有削弱钢筋截面的伤痕。
钢筋切断采用钢筋截断机作业，其工艺流程为：备料→划线(固定挡板)→试断→成批切断→钢筋堆放。钢筋切断质量要求：钢筋的断口不得有马蹄形或起弯等现象。为确保钢筋长度的准确，钢筋切断要在调直后进行，定尺档板的位置固定后复核,其允许偏差±。在钢筋切断配料过程中，如发现钢筋有劈裂、缩头或严重的弯头及外观不合格的对焊接头等必须切除。
钢筋弯曲成型工艺流程：准备→划线→试弯→成批弯曲→堆放。钢筋弯曲成型质量要求：钢筋形状正确，平面上没有翘曲不平现象；钢筋末端弯钓的净空直径不小于钢筋直径的倍；钢筋弯曲点处不得有裂纹，对Ⅱ级及Ⅱ级以上的钢筋弯曲超过℃时，弯曲直径不得小于；钢筋弯制成型允许偏差见下表。
钢筋弯制成型允许偏差
序号 项 目 钢筋顺长方向尺寸偏差 标准弯钩内径 标准弯钩平直段长度 蹬筋中心距离尺寸偏差 外形复杂的钢筋用样板抽查偏离大样尺寸 钢筋不在同一平面 钢筋的垂直肢与垂线的偏离值 弯起钢筋起点位移 16 / 100
允许偏差 ± ≥ ≥ ± ± ≤ ≤ 序号 项 目 箍筋内边距离尺寸 弯起钢筋的弯起高度 允许偏差 ± ± 、钢筋绑扎
外侧模板安装完成后进行块段钢筋的绑扎，块高，在绑扎钢筋时，搭设支架并按程序绑扎。纵向预应力管道用井字形钢筋进行固定，与钢筋绑扎同顺序进行。
钢筋的绑扎顺序流程：加工钢筋吊装骨架→制作钢筋堆放平台→墩顶测量放线→吊装钢筋→顺序绑扎底板钢筋→绑横隔梁钢筋→绑扎腹板钢筋→立内模板→绑扎顶板钢筋→安装端模。
钢筋绑扎前，先在模板上画出中心线，然后从中心线向两侧排列，布置钢筋对焊接头的数量必须符合规范要求。当不同钢筋相互重叠干扰时，应保证主要钢筋如纵横向受力钢筋或大直径钢筋的位置，次要钢筋或小直径钢筋位置可进行局部调整。
钢筋在绑扎时要注意扎丝头向内弯，不得深入保护层内，底层受力钢筋要用足够强度和厚度的垫块支垫，以保证保护层的厚度。垫块抗压强度不小于梁体混凝土强度，
预应力筋锚头处钢筋密集，种类多，应仔细对照施工图纸，精心施工。 钢筋的绑扎接头规定：受拉区域内的级光圆钢筋末端做成彼此相对的标准°弯钩，Ⅱ级带肋钢筋做成彼此相对的直角弯钩。绑扎接头的搭接长度(由两钩端部切线算起)级钢筋不得小于，Ⅱ级钢筋不得小于，且不得小于，钢筋搭接部分的中心及两端(三处)用铁丝绑扎结实。受压光圆钢筋以及轴心受压构件中任意直径的纵向钢筋末端可不作弯钩，但钢筋的搭接长度不小于，且不得小于。绑扎接头在受拉区，不得超过；在受压区不得超过。当施工中分不清受拉区或受压区时，接头按受拉区的规定办理。具体技术要求详见下表。
预应力筋预留管道及钢筋绑扎要求
序号 项 目 预应力筋预留管道在任何方向与设计位置的偏差 要 求 距跨中范围≤、其余≤ 17 / 100
序号 项 目 桥面主筋间距及位置偏差（拼装后检查） 底板钢筋间距及位置偏差 箍筋间距及位置偏差 腹板箍筋的不垂直度（偏离垂直位置） 混凝土保护层厚度与设计值偏差 其它钢筋偏移量 要 求 ≤ ≤ ≤ ≤ 、 ≤ 由于竹胶板、塑料波纹管容易划伤且易燃，在绑扎、焊接钢筋时底部应采取隔离措施以免损坏竹胶板和塑料波纹管，保证模板、塑料波纹管不被灼伤。钢筋安装时，将天窗孔预先留好，在天窗四周设置补强钢筋，待箱梁内模拆除后，及时补强恢复。
浇筑混凝土前，应对已安装好的钢筋及预埋件进行检查，确保位置、数量正确。
钢筋安装质量标准
项目 两排以上排距 受力钢筋间距 同排 基础、锚碇、墩台、柱 箍筋、横向水平钢筋、螺旋筋间距 长 钢筋骨架尺寸 宽、高或直径 长、宽 绑扎钢筋网尺寸 网眼尺寸 弯起钢筋位置 柱、梁、拱肋 保护层厚度 基础、锚碇、墩台 板 ± ± ± ± ± ± ± ± ± ± 梁、板、拱肋 允许偏差（） ± ± （六）、预应力管道安装
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主桥箱梁采用三相预应力体系。预应力管道采用塑料波纹管埋设成型，安装波纹管时，要严格按设计位置安装，定位钢筋间距不应大于，竖向筋为一端锚固，另一端张拉，在安装波纹管时连同精轧螺纹钢筋一起安装就位，严格控制竖向筋的纵、横向位置。
安装时，采用井字钢筋与型钢筋将波纹管与主筋固定在一起，以防浇注混凝土时波纹管上浮而引起严重的质量事故。波纹管安装就位过程中应尽量避免反复弯曲，以防管壁开裂，同时，还应防止电焊火花烧伤管壁。波纹管安装后，应检查波纹管位置，曲线形状是否符合设计要求。波纹管连接必须用套管旋紧，保证有～的相互重叠，并沿长度方向用两层胶布在接口处缠左右长度。
后张预应力管道安装允许偏差
项目 梁长方向 管道坐标 梁高方向 同排 管道间距 上下层 允许偏差（） （七）、混凝土施工
混凝土浇筑采用一次浇筑成型的方法进行施工。
为加速施工进度，根据场地条件，所有梁段混凝土均采用汽车泵泵送。采用经检验合格的材料，确保施工质量。＃块段结构复杂，预埋件、钢筋、预应力束及孔道、锚具密集交错，确保其位置的正确性，块混凝，数量大，必须精心施工。混凝土按底板、腹板、顶板一次性浇注成形工艺。 、混凝土配比设计
悬浇梁段施工必须注意混凝土配比设计。为满足该桥的设计要求和施工需要，同时为减少混凝土收缩徐变，混凝土的强度、弹性模量及坍落度均要满足规范和施工的要求，坍落度控制在～。 、混凝土试件的制作及取样
混凝土梁的强度和弹性模量主要依靠试件来实现，并以此作为箱梁施
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工挠度控制计算的主要依据，因此必须重视试件的制作。在每个梁段混凝土取样之前必须进行试模检查，对不合格的试模禁止使用。试验员应在混凝土生产过程中根据要求从搅拌好的混凝土中取出一部分装入试模，并振捣，使之均匀密实。制作完成的试件预留三组与梁体同期养护，作为张拉时的控制依据。 、混凝土浇注
块浇筑从墩顶开始，对称进行，一次浇筑成型。为保证混凝土灌注质量，应优化施工配合比，增加混凝土的流动性、和易性，以提高混凝土的可灌注性，并严格控制混凝土施工配合比和入模坍落度。
混凝土在拌和站拌合，由混凝土运输车运至施工现场，由汽车泵泵送入模，混凝土浇筑顺序：先浇筑底板，再浇筑腹板和顶板，在混凝土浇筑完成后，进行混凝土的收浆抹平，特别注意混凝土的二次收浆抹面，避免混凝土出现裂缝。
严格控制混凝土入模水平分层厚度，确保混凝土对称浇筑、顶面均匀同步上升，水平分层厚度控制在，该高度内的混凝土经旁站技术员确定振捣合格后，方可进行下一层混凝土的泵送。水平分层厚度采用带刻度的竹竿从上口往下探测确定。 、混凝土振捣
振捣人员须经培训后上岗，要定人、定位、定责，分工明确，尤其是钢筋密布部位、端模、拐（死）角等部位指定专人进行振捣，每次浇注前应根据责任表填写人员名单，并做好交底工作。以插入式振捣棒进行振捣，一般部位采用型振捣棒进行振捣，对钢筋密集处采用型振捣棒进行振捣。插入振捣厚度以厚为宜，要垂直等距离插入到下一层～左右，确保不漏振，不过振，振捣密实。振捣时不要触碰预应力筋及其管道、预埋件，插入式振捣棒振捣时，遵循快插慢拔，插点间距均匀，一般间距不超过振捣棒有效作用半径的倍（即～）。 、混凝土养护
顶板混凝土浇注完后，应立即用土工布覆盖。等混凝土初凝后洒水自然养护，保持土工布湿润。拆模后应对混凝土表面洒水养护。当气温低于
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摄氏度时，应覆盖保温养生，不得洒水。梁体张拉的检查试件，要存放在梁顶上与梁体同环境养护。 、施工注意事项
腹板与底板相连的倒角部分，振捣时会引起翻浆，要特别注意该处振捣。浇筑完成后的悬臂端部施工缝要及时凿毛处理，应凿除其混凝土表面的水泥砂浆层和松散层，经凿毛处理的混凝土面，应用水冲洗干净，在浇筑下一梁段混凝土前，对施工缝洒水湿润。凿毛时，混凝土达到下列强度：人工凿毛时为，风动凿毛时为。 （八）、预应力施工
、预应力安装
主桥箱梁采用三向预应力体系。纵向顶板、腹板和底板均采用直径Ф高强低松弛钢绞线，除个别顶板及横梁钢束外，均采用两端张拉。顶板横向预应力钢束采用直径Ф高强低松弛钢绞线，扁锚体系，交错张拉。腹板竖向预应力钢筋采用直径高强精轧螺纹钢筋，在顶板单端张拉。纵向预应力钢绞线、横向预应力钢绞线采用塑料波纹管成孔，采用相应锚具及相应的张拉千斤顶，竖向高强精轧螺纹钢筋采用千斤顶单端张拉，锚固必须采用测力扳手。
预应力筋进场材料应有出厂质量保证书或试验报告单，钢绞线表面不得带有降低钢绞线与混凝土粘结力的润滑剂，油渍等物质，表面不得有裂纹、小刺、机械损伤、氧化铁皮。张拉机具和锚具应从同批中抽取套锚具，组装个预应力筋锚具组装件，进行静载锚固性能试验，其性能要求满足规范要求。电动油泵应检验油泵是否正常使用、储油量是否满足要求等。在千斤顶、油泵、压力表校验合格后，需将其组合成全套设备，进行设备的摩阻校验，并绘出油表读数和相应张拉力关系曲线。配套标定的千斤顶、油泵、压力表要进行编号，不同编号的设备不能混用。
纵向预应力筋的施工：下料采用砂轮锯切割，禁止电、气焊切割，以防热损伤。按设计预应力钢束编号下料。穿束前应用压力水冲洗孔内杂物，再用风压机吹干孔内水份。待梁段的混凝土强度达到设计的张拉强度且弹性模量达到设计要求时，方可进行张拉。初张拉应力为控制张拉应力的，
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使每束钢绞线受力均匀，并在初张拉后量测伸长值记号。
横向预应力筋施工：横向预应力钢束的张拉工艺同纵向预应力的张拉。 竖向预应力筋施工：每节段的竖向预应力钢筋的张拉，应注意最后一束需留至下一节段完成后方可张拉，采用两次张拉施工工艺。
预应力筋的张拉采用双控，以张拉应力控制为主，钢束伸长值作校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在±以内，否则应暂停张拉，查明原因，并采取有效措施予以调整，方可继续张拉。
所有张拉作业必须设置防护网，张拉作业时作业人员严禁站在张拉端的前侧，并严禁无关人员在附近活动。具体施工工艺如下：
（）、竖向预应力施工工艺 竖向预应力钢筋张拉程序：
→张拉控制应力б（持荷）→→锚下张拉控制应力б（锚固） 腹板竖向预应力钢筋采用精轧螺纹钢筋，直径，抗拉标准强度，张拉控制应力为，张拉控制力为，在顶板单端张拉。竖向锚杆在安装前，应先对锚板进行加工。在腹板及横隔板钢筋绑扎基本完成时，按照设计图纸位置埋设锚杆管道，波纹管顶部伸出梁顶，横梁位置埋入的一端与锚板之间采用胶带严格密封，锚板下端事先穿入精轧螺纹钢筋并戴紧平头螺帽，采用内径钢管罩住螺帽，底部采用薄钢板封底，锚板与螺帽及钢管预先均采用点焊固定，钢管下沿设塑料软管压浆孔道。
管道预埋Ф塑料波纹管，待水平筋绑扎完成后，由腹板顶部吊垂线调整管道的垂直度及水平位置，采用型卡进行焊接固定。安装时，应精确定位，不允许管道方向偏斜，保证管道的顺直且固定牢固。施工前详细核对管道间距，避免竖向锚杆与纵向预应力钢塑波纹管位置冲突。
（）、横向预应力施工工艺
顶板横向预应力钢束采用直径Ф高强低松弛钢绞线，钢绞线标准强度，扁锚体系，交错张拉。桥面板横向预应力张拉控制应力为。在钢筋绑扎前可预先把料下好，挤压锚挤压接头，根据规范和图纸要求，把型板以及约束圈和波纹管定长穿好以及密封好，待第一层面板钢筋绑扎完成后，根据图纸顶板束线型进行测量定位，采用Ф螺纹钢筋做波纹管定位骨架，再把
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密封好的整束钢绞线抬至定位钢筋上，采用棉线对中调节每束钢绞线的水平位置，然后采用型卡固定牢固。每束两端均设置进出浆孔一个。
注意事项：挤压挤压套时，必须专人负责，挤压弹簧应均匀覆盖于被挤压段钢绞线上，挤压完成后应使挤压弹簧两端都可见，在挤压前应先清除挤压头套和模具内的杂物，应定期做锚固头拉力试验和检查锚固头的外径；约束圈端部应采用海绵堵塞密封，防止水泥浆渗入；控制好管道现形，钢绞线应为锚板垂直；焊接型卡时注意波纹管的保护。
（）、纵向预应力施工工艺
纵向顶板、腹板和底板采用Ф高强度低松弛钢绞线，其抗拉标准强度为，张拉控制应力。除个别顶板及横梁钢束外，均采用两段张拉。顶板钢束采用平、竖弯结合，锚固于顶板承托内；腹板束采用下弯，部分具有平弯，锚固于腹板内；底板钢束采用竖弯，部分为平弯，锚固于底板齿块及梁端头。穿筋采用先行预埋管道后穿法施工，其安装步骤如下：
顶底板纵向钢束波纹管待第一层钢筋绑扎完成后安装；腹板束管道待腹板水平筋绑扎基本完成后，根据施工图纸的线性要求，采用Ф螺纹钢筋作为高度及平面方向定位钢筋，间距，曲线部分适当加密，最后采用Ф制作的型卡进行固定。波纹管接头均采用塑料波纹管专用接头和封箱胶布密封。为方便节段之间的波纹管的连接以及保证每一节段之间波纹管线性的顺直，每一节段施工缝处的波纹管均采用接头管，外露和预埋各位一半。为了保障压浆的质量，还应在最高点设置排气孔及需要时在最低点设置排水孔。
张拉前，应对管道进行穿束，钢绞线在已浇筑完成的桥面进行下料，钢绞线的下料采用砂轮机切割，切割面要求平整。待下料后，对管道线性总长以下者采用人工整体穿束，对管道较长者采用穿束机单根穿束。
、预应力张拉
混凝土强度达到设计值的以上且混凝土养护天以上时开始进行预应力的张拉。
张拉前的准备工作
（）、首先，对张拉设备校验，确定张拉力与仪表数据关系曲线，压力
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表的精度不宜低于级，校验张拉设备用的试验机或测力计精度不低于±，检验时，千斤顶活塞的运动方向做到与实际张拉工作状态一致；
正式张拉前，先进行试拉，再进行张拉。
（）、张拉程序：先张拉到初应力，然后按程序进行张拉：→初应力→锚下张拉控制应力б（持荷）→锚固
（）、张拉操作：张拉时严格按照千斤顶及高压泵的操作规程进行，两端张拉时有专人指挥；安排专人进行记录。 （）、预应力钢绞线张拉时理论伸长值计算 △Ｌ＝Ｐ*Ｌ（ＡＹ*Ｅ）
式中 Ｐ――预应力钢绞线平均张拉力(Ｎ)； Ｌ――预应力钢绞线长度（）；
Ｅ――预应力钢绞线弹性模量（Ｎ／２）； ＡＹ――预应力钢绞线截面面积（２）。
纵、横向预应力钢绞线张拉时，分级进行张拉：→σ（测延伸量）→σ（测延伸量）→σ（测延伸量并核对）→（持荷分钟，以消除夹片锚固回缩时的预应力损失）→锚固（观测回缩）。
（）、伸长值的测量：预应力钢绞线张拉时，先调整到初应力再开始量测伸值，实际伸长值除测量的伸长值外，再加上初应力时推算的伸长值；
即：Δ＝ΔΔ
其中：Δ──从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值（）； Δ──初应力时的推算伸长值（），可采用相邻级的伸长度。 、孔道压浆及封锚
预应力筋张拉锚固后，孔道应尽早压浆，且应在小时内完成。压浆时，对曲线孔道和竖向孔道应从最低点的压浆孔压入；对结构或构件中以上下分层设置的孔道，应按先下层后上层的顺序进行压浆。同一管道的压浆应连续进行，一次完成。压浆应缓慢、均匀地进行，不得中断，并应将最高点的排气孔依次—打开和关闭，使孔道内排气通畅。
压浆：压浆材料采用淄博产成品压浆料，采用高速搅拌机将其拌匀后，测试其性能要求，满足规范后，进行管道孔内压浆。本工程所有预应力压
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浆均采用真空压浆，它能增加灌浆的饱满度和密实性，大大提高结构的耐久性。首先采用真空泵抽吸预应力孔道中的空气，使孔道内的真空度达到以上，然后在孔道的另一端再用压浆机以大于的正压力将水泥浆压入预应力孔道。
压浆前对预埋孔道进行清洗处理，清除孔道内无用材料，必要时冲洗并吹出积水，根据压浆配比实际指导配出水泥浆，采用真空压浆法压浆，压浆顺序先下后上连续压浆，直至依次出浆口溢出水泥浆并继续加压，流出水泥浆同拌和的水泥浆相同，确保水泥浆充满，压浆后及时清理多余水泥浆，为封锚作好准备。
采用的真空辅助压浆系统主要由标准压浆设备：压浆机、高压喉管、分离式压力表、密封球阀、水泥浆试用具等；真空设备：真空泵、负压容器、一个三通连接管、密封球阀、加固透明喉管等，两大部分组成。 ()、准备工作：关闭与真空泵连接外的所有通风孔，启动真空泵，从导管中排除空气。孔道真空度达到，表明导管密封良好，没有裂缝，方可压浆。如果不能满足上述情况时，表明导管密封不严。有可能邻近导管有横向裂缝，此时应查明原因，将管道密封后再进行压浆。
()、压浆：在负压下，稀浆注入导管，吸浆进程可通过观察通风管得知。吸浆过程应连续直至水泥浆从出浆端接往负压容器的透明喉客压出时，关闭出浆口阀门，排浆，直到流出合适稠度的水泥浆时，关闭出浆端阀门。 ()、加压：孔道加压到，持续，关闭所有阀门，压浆完成。
封锚：压浆完成后，外露锚头封锚时先将锚槽处的水泥浆等杂物清理干净，并将端面混凝土凿毛，同时清除支承垫板、锚具及端面混凝土的污垢，绑扎封锚钢筋，浇筑封锚混凝土，洒水养护。
后张预应力孔道压浆浆液性能指标
项目 水胶比 凝结时间（） 初凝 终凝 流动度（℃）（） 初始流动度 25 / 100
性能指标 ～ ≥ ≤ ～ 流动度 流动度 泌水率（） 自由泌水率 钢丝间泌水率 压力泌水率（） （孔道垂直度≤时） （孔道垂直度＞时） 自由膨胀率（） 充盈度 抗压强度 抗折强度 对钢筋的锈蚀作用 ～ ～ ≤ ～ ～ 合格 ≥ ≥ ≥ ≥ ≥ ≥ 无锈蚀
六、箱梁（～号块）挂篮悬臂浇筑段施工工艺和方法
按设计要求，各构从块段开始进行悬臂现浇施工。采用三角形挂篮结构形式进行施工。悬浇段长度分别为和。挂篮由专业生产厂家根据本箱梁结构设计制作而成，经试验合格后，安装使用。 悬浇梁段设计参数见下表.
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(一)、挂篮结构介绍
悬浇梁设计参数表
序号 同步施工节段 块 块 '块 块 '块 块 '块 块 '块 块 '块 块 '块 块 '块 块 '块 块 '块 块 '块 块 '块 块 '块 块 '块 节段长度() 终点梁高() 混凝土数量() 备注 * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * * 、墩墩顶固结梁段 挂 篮 悬 浇 梁 段 边跨现浇梁段 边、中跨合拢段 、挂篮的选型
挂篮是施工梁段的承重结构，又是施工梁段的作业（悬浇，张拉等）现
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场，挂篮设计应按其悬灌所承受的最大梁段重量及施工荷载等，按最不利荷载设计加工。该桥采用三角形挂篮形式。
、三角形挂篮总体结构：
挂篮由三角形主构架、底模平台、内外模板、悬吊系统、锚固系统及走行系统六大部分组成。
（）、主构架：三角形主构架是挂篮的主要承重结构，由三片主桁架、横联、顶横梁组成，桁架的间距和腹板的外侧竖向预应力钢筋位置相对应，各杆件间通过高强螺栓联结。挂篮的前吊点（底模架的十八个吊杆，外侧模的两个吊杆）均设置在顶横梁上，吊杆全部采用直径的精轧螺纹钢筋。 （）、底模平台：由底模板、纵梁和前后横梁组成。直接承受梁段砼重量。并为立模，钢筋绑扎，混凝土灌筑等工序提供操作场地。
（）、内外模板:外模板采用钢模板，内模由竹胶板及方木拼组而成。 （）、悬吊系统：其作用是将底模平台自重及梁段重量及其上的其它施工荷载传递到主构架和已成梁段的底板上。悬吊系统包括前吊带和后吊带，均采用精轧螺纹钢筋制作。前吊带下端与底模平台前横梁销接，上端支撑于前上横梁，前上横梁上设扁担梁和ＬＱ型手动螺旋千斤顶，可任意调整底模板标高。后吊带下端与底模平台后横梁销接，上端支撑于已成梁段的底板上。
（）、 锚固系统：其作用是平衡灌筑混凝土时产生的倾覆力矩，确保挂篮施工安全。该挂篮采用φ精轧螺纹钢筋和后锚扁担梁将主构架后节点连同挂篮走行轨道直接锚于箱梁竖向预应力筋上。
（）、 走行系统: 走行系统包括轨道、前支座、反扣轮和牵引设备。挂篮走行时前支座在轨道顶面滑行，联结于后节点的反扣轮反扣在工字钢翼缘并沿翼缘行走。挂篮走行由台ｔ手拉葫芦牵引挂篮前移，并带动底模平台和外侧模一同前移就位。挂篮移动过程中的抗倾覆力由反扣轮传至轨道再传至箱梁竖向预应力筋上。内模可在钢筋绑扎完成后由人工沿内模走行梁推移就位。
、主要特点
① 三角形挂篮与菱形挂篮相比，降低了前横梁高度，即挂篮重心位置大大降低，从而提高了挂篮走行时的稳定性。
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② 结构简单，拆装方便，重量轻，刚度大，变形小。 ③ 起步所需长度短。
④ 利用箱梁竖向预应力筋作后锚,抗倾覆系数高,安全可靠。 ⑤ 挂篮采用液压走行系统，由导梁、走行梁、反扣轮、走行油缸组成，该系统具有挂篮就位准确、走行速度快、安全可靠等特点。
(二)、挂篮施工工艺
、挂篮制作
由于本桥所用挂篮结构较大，承受荷载也较大，其加工质量是确保施工安全和施工质量的关键。因此挂篮的加工由专业的生产厂家进行制作，合格后运至施工现场。挂篮采用三角型挂篮，重量控制在以内。
、挂篮预压
施工挂蓝拼装完成后，为检查挂蓝的安全性及稳定性，并消除挂蓝主桁梁各构件之间的非弹性变形，观测挂蓝的弹性变形值，为后续的悬臂箱梁挂蓝施工模板调整提供可靠数据依据而进行预压。预压重量等于最大块梁体重量的％（该桥最大块重量为块，混凝土数量为）。按不同部位，采用砂袋加压法进行预压，按实际受力荷载模拟。
、挂篮移动
首先将挂篮主桁纵梁下面的桥面的坡度用砂浆找平，并测量好轨道位置，使两道纵梁处于同一水平面，铺设垫枕和轨道，用倒链牵引前支座使挂篮、底模架、外侧模一起向前移动至下一节段预定位置并重新锚固在轨道上。安装后吊带，将底模架吊起。其次在该梁段上安装外侧模走行梁后吊架，然后解除一个前一梁段上的后吊架，移至该梁段预留孔道安装好，再解除另一个。走行梁就位后调整好外模板和底模标高，内模在底板和腹板钢筋绑扎完成后再拖出，最后封端模。
7853550400107604750
24191864300
3500117529 / 100 117250016151411121372500
三角形挂篮结构示意图
、挂篮的拆除
拆除顺序如下：利用塔吊吊着外侧模移至地面拆除；用塔吊吊住底模前后横梁，徐徐下放至便道上运走；合拢段不用的内模、内走行梁，在合拢段施工前拆除，可从两端梁的出口拆除；拆除前上横梁；主构架可用塔吊吊至便道分片拆卸；拆除轨道及钢（木）枕。
、挂篮施工注意事项
挂篮的安装、行走、使用及拆除过程均系高空作业，因此一定要按规定采取安全措施，随时进行安全检查。
“”构两端的挂篮同步对称移动，现场技术人员必须随时检查挂篮前后吊带、吊架及后锚杆等关键受力部位，发现问题及时解决，重要情况及时报告。
施工中应加强观测标高、轴线及挠度等。并分项作好详细记录，每段箱梁施工后，要整理出挠度曲线。
浇注前后吊带一定要用千斤顶顶紧，且要均匀，以防承重后和已成梁段产生错台。合拢前，相接的两个Ｔ构最后～段，在立模时必须进行联测，以便互相协调，保证合拢精度。Ｔ构两边要注意均衡作业。混凝土灌注对
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称进行，挂篮移动时，两边距离差不要大于，移动速度应缓慢，不大于。 （三）、钢筋、预应力和混凝土施工
标准段的钢筋、预应力和混凝土施工同号段施工方法。 （四）、梁段接缝处理
梁段浇筑混凝土终凝～小时后，应抓紧拆除端模堵头板，并将接头面全部凿毛，并覆盖土工布加强养护，在下一梁段浇注之前，对混凝土表面凿毛处理，使端头混凝土面充分吸水和消除杂物，浇注新混凝土时要加强接头部位振捣，防止接头处出现蜂窝麻面。 （五）、悬浇梁段施工的测量与线形控制
为保证线路平顺度满足高速行车要求，对梁体成桥线性特别是收缩徐变基本稳定后的梁体线性有较高的要求，必须采用合理有效的测量控制方案。根据经验，拟采取“合理测量，现场计算，全程跟踪，动态控制”的线性控制方案。
连续箱梁线形控制是：施工→量测→识别→修正→预告→施工的循环过程。施工控制的核心任务就是对各种误差进行分析、识别、调整，对结构未来状态作出预测。
预应力连续箱梁悬浇法施工时，由于每段梁体混凝土的重量、龄期、弹性模量、结构特性、预加应力、施工荷载、挂篮变形等都在不断变化，并受到温度变化、材料收缩、徐变产生的次内力影响，使梁体各个截面的内力和位移都不断发生变化。
施工中，为确保梁体达到合拢精度和设计线形，拟安排第三方（桥梁监控方）专人利用专门的线形控制软件，结合现场实际情况，对主梁施工的每个阶段进行挠度的动态监测和控制。将施工过程中对影响应力和变形的数据输入控制程序，对预应力混凝土结构进行受力和变形的时效分析，对悬浇法施工的结构从开始到合拢整个过程中任一施工段的结构内力变形情况进行计算，从而实现对结构施工过程的跟踪分析。并在施工过程中根据实际监测结果及时修正计算参数，重新计算施工中各节段的理想状态，对下一施工段作出更准确的预测，确保结构物高程和中线的偏差在允许范围之内，使大桥顺利合拢，使完成后的梁部线形符合设计线形。
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、线形控制的主要技术措施
施工前建立精密控制网进行测量控制。现场采用全站仪及精密水准仪准确测放桥梁各部位的平面位置和标高。箱梁观测点用钢筋头加工，顶端磨平并用红油漆标记，外露混凝土面，每段设在距梁段端部处。测控以控制箱梁的底板内外边缘、翼板内外边缘及构造物的中心线为主。施工过程中，每段的测量频率为次：挂篮就位后，混凝土浇注前，混凝土浇注后，张拉前，张拉后（即挂篮移位前）。每次测量范围为已完成的各悬浇梁段（还需定期观测基础沉降）。
在构号段梁顶面和梁箱内分别布置两个水准点，以方便控测。并定期进行梁上水准点与地面水准点的联测，以掌握变化，理解动态。
号梁段施工前对挂篮进行预压，以消除挂篮非弹性变形，测量并绘制挂篮变形曲线图。
收集混凝土弹性模量、加载龄期、张拉等技术参数的实际值，及时分析处理实测数据，以便适当调整预拱度值。
在已浇梁段布置观测点，观测每一梁段混凝土浇筑前后、张拉前后、挂篮就位后各已浇梁段的高程变化，为调整预拱度值提供依据。
观测昼夜温度和挠度的关系，以便采取措施减少温差影响。 坚持换手复测，严格按监控组提供的标高值控制立模标高。 施工过程中要保持与设计计算模式相一致，如施工方案出现较大变化时，分析其影响程度，修正立模标高。
定期联测构施工所用的水准点，以统一高程，保证可靠。 、控制混凝土收缩徐变的技术措施
对混凝土实行强度、弹性模量和龄期指标同时控制的措施，严格控制箱梁混凝土施工配合比，注意控制水胶比和骨胶比。
严格控制混凝土的搅拌质量和振捣质量以及浇筑数量。
严格控制预应力张拉时间以及二期恒载施加期限。在施加预应力时，混凝土强度、弹性模量和龄期均要满足设计要求。
现场对预应力筋的管道摩阻进行实测并对张拉力进行修正。 严格按设计规定的张拉方式和顺序，施工中不能随意更改。
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施加预应力要严格实行“双控”，严禁超张拉，以确保满足预应力徐变上拱限值的要求。
预应力张拉完毕后及时压浆（以内），管道压浆要密实。当水泥浆结硬时即可传力，提高构件的抗弯刚度，减少梁体上拱
养生期内保证混凝土处于潮湿状态，提高混凝土质量。
七、边跨现浇段施工工艺和方法
根据现场地形和桥墩结构，边跨现浇段采用搭设满堂碗扣支架的方法进行施工，一次浇筑成型，支架搭设高度在左右。 （一）、边跨现浇段支架搭设方案
边跨现浇段长，宽，高，位于两侧河堤上，采用满堂支架搭设方案进行组织施工，具体如下： 、支架设计说明
箱梁翼缘板、腹板、底板混凝土和模板按均布荷载考虑，箱梁顶板混凝土和内模板荷载实际通过内模支撑点传递到底模纵横向分配梁上，为简化计算，按均布荷载考虑，实际施工采取在大荷载位置加密立杆和在腹板位置加斜撑进行局部加强的处理措施。 、支架体系
整个支架体系由支架基础、可调底座、立杆、水平杆、调节杆及可调顶托、纵、横向分配梁组成。 、支架形式
模板采用厚竹胶板；纵向分配梁采用×方木，横向分配梁采用×方木，立杆采用φ×碗扣式支架，水平连接杆件有米、米两种规格，步距为米；
支架结构示意图见连续梁支架布置立面图和剖面图。 、支架传力途径如下
支架段传力途径为：模板→横向分配梁→纵向分配梁→支架立杆→混凝土基础→处理后地面基础（σ＞)。 、支架、模板计算与基础验算
箱梁外模、内芯模和底模均采用竹胶板，加工制作时满足强度、刚度和稳定性要求。
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（二）、施工程序为：
、支架基础处理：整平原地面后，采用建筑砖渣填筑后，上做厚混凝土，其上搭设碗扣式满堂支架；
、支架上堆码与梁体重量的倍的砂袋进行预压，消除非弹性变形，测定弹性变形量；
、安装支座。同主墩施工工艺相同； 、安装底模板；采用厚竹胶板。
、绑扎底板钢筋和腹板钢筋，安装底板预应力管道，腹板纵向预应力管道，腹板竖向预应力管道及竖向预应力钢筋；
、安装内模；
、绑扎顶板钢筋，安装顶板纵横向预应力管道； 、灌筑混凝土；
、养生、张拉、压浆、封锚； （三）、支架安装及预压
支架搭设采用满堂式碗扣支架。架杆外径，壁厚。箱梁底板下支架采用×的间距布设，端横梁下采用×间距布设，翼板下采用×间距布设，步距均为。在支架上安装*纵向方木及*横向方木作为分配梁，上置厚竹胶板作为底模，底模及外侧模均采用竹胶板。考虑支架的整体稳定性，在纵横向布置水平及斜向钢管剪力撑。
支架搭设完成后，采用砂袋进行预压，预压重量为混凝土重量的倍。 （四）、永久支座安装
待边跨墩顶支承垫石混凝土强度达到后开始安装支座，支座安装同前述内容相同，此处不再赘述。
（五）、边跨现浇段钢筋、混凝土及预应力施工
钢筋、混凝土浇筑及预应力施工与前述内容相同，此处不再赘述。
八、边、中跨合拢段施工工艺及方法
梁体合拢是连续梁施工中体系转换的重要环节，它对保证成桥质量极为关键。全桥箱梁合拢由边至中对称进行，先合拢边跨，后合拢中跨，合拢边跨后，拆除临时支座体系及支架体系，完成体系转换。
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、合拢原则
合拢遵循“低温灌注”的原则。合拢前在适当的温度条件下使两悬臂端临时连接，保持相对固定，以防止合拢段混凝土在早期因为梁体混凝土的热胀冷缩而开裂。同时选择在一天之中气温较低、温度变化幅度小的时间内进行混凝土灌注，保证合拢段新灌注的混凝土处于气温上升的环境中、在受压的状态下达到终凝，从而避免混凝土受拉开裂。
合拢段施工过程中，禁止在梁体（特别是合拢段附件）堆放不必要的杂物或机具，禁止设备、大量材料的上升或移动，以免影响合拢段混凝土的质量。
、边跨合拢段施工
边跨合拢段施工时，采用边跨挂篮前移作为吊架。在边跨现浇段施工时提前设置预留孔，分别把挂篮前下横梁吊装在’块和’块底板下面，即预留孔位置，吊杆穿过上下横梁锁紧梁段，悬浇端采用精轧螺纹钢锁紧梁段，悬浇端采用精轧螺纹钢锁紧梁段，使模板与梁体密贴。
、中跨合拢段施工
中跨合拢段施工时，一端挂篮后退至墩顶或拆除，另一端挂篮前移跨过中跨合拢段，将挂篮自重平均分配到两悬臂端上，进行施工。纵横向分配梁底、侧和内模同悬臂浇筑挂篮标准段施工相同。 、边、中跨合拢段劲性骨架施工
合拢前使合拢段两端悬臂端临时连接，尽可能保持相对固定，以防止合拢段混凝土在浇注及早期硬化过程中产生裂缝， “锁定”是合拢的关键，即焊接劲性骨架。劲性支撑骨架设计采用“预埋钢板连接槽钢预埋钢板”结构，合拢时，在两预埋钢板之间设置连接槽钢，并由联结槽钢与预埋钢板焊接成整体。
、待合拢段混凝土龄期达到天且强度达到的设计强度后，拆除合拢段内外模板和中跨合拢段体外临时支撑，按图纸要求张拉顶底板纵向合拢束和竖向预应力筋并压浆。
、合拢段施工中的其它注意事项
⑴合拢段固结为劲性骨架永久固结，严格按设计要求施作，确保劲性
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构件骨架的焊接质量，并在钢性骨架就位时使之与周围钢筋焊接。劲性骨架的长度依实际情况确定。
⑵在砼中加入适量的早强剂，以缩短等强时间。
⑶砼宜选择在一天中气温最低、温差变化比较小的时间开始浇筑。并掺入微量膨胀剂，以免新旧砼的连接处产生裂缝。砼作业的结束时间，则掌握天气的变化情况，尽可能安排在气温回升之前完成，养生采用覆盖塑料薄膜养生。
⑷在合拢段砼浇筑前后，预应力施张前后，吊架或导梁锚固前后，均应测量梁端及梁部各测点的标高变化，以供以后合拢段参考并进行资料分析，积累经验，为以后施工总结经验和资料。
九、预压方案
（一）、预压施工流程：
支架、挂篮验收→标高测量→砂袋就位→加载→沉降变形观测→加载→沉降变形观测→加载→沉降变形观测→观察安全状况→卸载→标高调整。
（二）、预压目的
、检验支架、挂篮及地基的强度和稳定性； 、消除整个支架、挂篮的塑形变形； 、消除地基的沉降变形； 、量测支架、挂篮的弹性变形。
为检验支架和挂篮的安全性和实际变形量，通过预压消除结构非弹性变形，同时取得弹性变形的实际数值，得出荷载挠度曲线，并检验设计计算结果，调整预拱度（或反拱）和挂篮底模标高，以求得箱梁施工的准确参数。提前发现支架结构及构件加工、安装所存在的问题和隐患，提前调整整改，防患于未然。
模板弹性变形应根据预压变形测量结果绘制沉降曲线，并结合模板的设计拱度和实际支撑变形来确定。
模板、挂篮安装完毕后，对其进行预压，考虑到施工等荷载，预压荷载按混凝土实体重量的倍考虑。
在箱梁模板、挂篮安装完毕后，以箱梁倍重量的砂袋对支架及基础进行
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预压，挂篮预压时按最大块混凝土重量进行加荷载。支架、挂篮变形及地基压缩量主要考虑以下因素： ξξξξξξ
ξ：箱梁自重产生的变形； ξ：支架或挂篮弹性压缩量；
ξ：支架与方木，方木与模板，支架与垫木之间的非弹性压缩量； ξ：支架基础地基的弹性压缩量； ξ：支架基础地基的非弹性压缩量。
通过预压施工，可以消除ξ、ξ的影响，在底模安装时，其预拱度的设置Δξξξ的计算，在模板顶面高程控制时加入预拱度数值，Δ值在施工中实测取得。预拱度由跨中向两端逐渐减少。 （三）、预压程序与步骤 、支架预压方式
支架施工底模安装后开始预压；
挂篮施工底、侧模安装及各构件加固完成后开始预压；
预压前，顶部预留标高要计算地基相对沉降量、支架和挂篮的弹性和非弹性值等。 、应注意的问题
预压过程中派专人观察支架或挂篮的各结构变化情况，一旦发现异常，立即停止预压。
通过预压并沉降后，将实测沉降量（地基沉降量、支架或变形量）作为一个参数值直接进行运用。
预压采用砂袋预压。预压重量按现浇箱梁重量的倍进行加载，加载荷载后小时观察变形。 、预压方法
根据箱梁结构自重按横梁段、变截面段、等高段分为三部分分别计算箱梁腹板、底板预压重量。并按规范要求分三级进行预压：→→，每级加载完成后，应对支架和挂篮沉降量进行监测；当测点连续次沉降差平均值小于时，方可继续加载。
砂袋重量以实测砂袋重量为准，砂袋采用台吨汽车吊对称均匀进行预
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压。吊装时每台吊车应分别设人进行指挥，确保预压安全。 （）预压监测
地基预压观测内容包括：前后两次观测的沉降差、地基总沉降量。 加载前测点标高； 加载后测点标高； 加载后间隔小时测点标高； 卸载后小时测点标高。 （）、测点布置
①地基沉降点的布置应符合应符合下列规定：
当结构跨径不超过时，沿结构的纵向每隔／跨径应布置一个观测断面；当结构跨径大于时，纵向相邻观测断面之间距离应不大于； 每个观测断面上的观测点应不少于个，且对称布置； 地基条件变化处应加设观测点。
②支架变形观测点的布置应符合下列规定：
当结构跨径不超过时，沿结构的纵向每隔／跨径应布置一个观测断面；当结构跨径大于时，纵向相邻观测断面之间距离应不大于； 每个观测断面上的观测点应不少于个，且对称布置； 每组观测点应在顶部和底部对应位置上布设。 （）监测记录
预压变形观测应采用精密水准仪，水准仪应按《水准仪检定规程》检定； 预压变形观测宜采用三等水准测量要求作业； ①地基沉降的监测记录工作应按以下顺序进行： 所有仪器必须检定合格后方可开始观测工作；
在支架地基处理之后，预压荷载施加之前，测量记录原地面标高； 全部预压荷载施加完毕后，记录各测点的标高；
每隔小时观测一次，记录各测点的标高，计算前后两次沉降差； 当地基预压符合各测点沉降量平均值小于；且连续三次各测点沉降量平均值累计小于规定时，认为地基沉降达到稳定，可以进行卸载； 卸载小时后观测各测点标高，计算前后两次沉降差，即地基回弹量； 计算地基总沉降量。
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②支架变形监测记录工作应按以下顺序进行： 所有仪器必须检定合格后方可开始观测工作；
在支架搭设完成之后，预压荷载施加之前，测量记录支架顶部和底部测点的原始标高；
每级荷载施加完成之后，记录各测点的标高，计算前后两次沉降差，当各测点前后两次的支架沉降差满足：测点连续次沉降差平均值小于时，可以施加下一级荷载；
全部荷载施加完毕后，每间隔小时观测一次，记录各测点的标高；当支架预压符合各测点沉降量平均值小于；且连续三次各测点沉降量平均值累计小于规定时，可进行支架卸载。
卸载小时后观测各测点的标高，计算前后两次沉降差，即弹性变形； 计算支架、挂篮的总沉降量，即非弹性变形。
预压结束后，模板调整完成后，再次检查支架和模板的扣件是否牢固，地基是否下陷，脚手架是否有明显变形、挂篮个构件连接是否牢靠等，发现问题及时处理。根据预压试验中的沉降观测并画出沉降曲线，沉降值稳定后，测量队测出所有点的标高报监理工程师同意后方可卸载。全部卸载完后，测量各点的标高，计算出支架和地基的弹性变形，以便确定出支架、模板准确的预拱度。 （四）、施工注意事项
）支架外侧应设置栏杆等防护设施，防止意外冲撞支架的事故发生。 ）支架采用砂带预压时，应安排专人进行指挥，按设计荷载分阶段进行预压。
）支架预压时，应做好防雨措施，用彩条布对预压砂袋进行遮雨防护，防止雨水浸泡砂袋增加预压荷载造成超载，发生安全事故。
）支架预压前，应对支架地基周围做好排水设施，防止雨水或积水浸泡支架地基。
）每一级加载时，通过测量观测，无异常后方可进行下一级加载。 ）尽量避免在夜间进行吊装预压。 (五)、质量技术保证措施
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）加载及卸载过程应加强施工现场安全保卫工作，确保各方面安全。 ）沉降观测仪器为专用精密仪器，要专职测量人员负责。 ）测点要固定，用红漆提前做好标识。 ）不能随意更换测量人员，防止出现人为误差。 ）专人负责对水准点位置进行保护。
）如实填写观测数据，绘制弹性和非弹性曲线。如出现意外数据，应分析原因，不得弄虚作假。
）观测过程如局部位置变形过大，应立即停止加载并卸载，及时查找原因，采取补救措施。 (六)、安全保证措施
）、进入现场必须遵守安全生产纪律。
）、吊装时必须有统一的指挥、统一明确的信号。 ）、作业人员上班前不得喝酒。
）、作业人员禁止穿硬底鞋、高跟鞋、塑料底鞋和带钉的鞋。 ）、吊车行走道路和工作地点应坚实平整，以防沉陷发生事故。 ）、吊装区域应设置警戒线，危险点须设专人监护。 ）、吊机驾驶员、指挥员必须持证上岗。
、起重机工作前应检查距尾部的回转范围内无障碍物。 )、起重臂最大仰角不得超过制造厂规定。
)、起吊时的一切动作要以缓慢速度进行，吊车司机严禁同时进行两个动作的操作。
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第五章 质量、安全保证措施
一、质量保证措施：
、建立质量保证的组织机构和管理细则
（）、 组建项目经理部，成立以项目经理和技术负责人为核心的质量管理领导小组，建立健全工程质量保证体系，对施工中出现的各种问题，及时正确的进行处理，保证并随时改进工程质量。
（）、 严格执行技术标准，设计文件和施工规范，明确质量标准和技术要求，坚持工序自检，对于隐蔽工程要做好记录，且要及时通知质检部门进行验收，达不到设计、规范要求的坚决返工。
（）、认真学习设计文件，熟悉施工规范，施工管理人员要严格执行《规范》和设计文件进行施工，杜绝盲目性、随意性和经验性的施工方法。 （）、 服从监理工程师和业主的指导和意见，施工中主动随时与监理工程师联系，征求意见。各种工序施工前，提前报告监理工程师，取得同意后方可进行施工，各种报告必须及时、真实。
（）、 委托有资质的试验单位常驻现场，开展检测，配备齐全的试验仪器，利用各种手段控制工程质量。
（）、 对施工中的各种原始资料，必须作好自检、验收，以保证竣工资料文件的完整性和真实性。
（）、 对各种进场材料，必须作好材料试验，收集齐全出厂报告及检验
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报告，保证各种材料品质。 、箱梁质量控制重点及措施 （）、施工测量控制
首先，采用全站仪将箱梁平面投影的三条线（中线、两条边线）上的控制点按不同的密度投放到已经处理完毕的地基上，作为支架搭设、法向楞木及箱梁底模安装初步定位的依据，投放的各点如在现有公路或混凝土上，可刻画十字线加以标识，当投放的点位于回填碾压的地基上，应采用木桩加以标识。待支架搭设到一定高度且下部已经固定后，将各点位的高程引测到支架上，为法向楞木及箱梁底模安装高度提供依据。
其次，使用全站仪在已定位的与平面点位密度对应的法向楞木上精确放出各点，同时调整法向楞木两端的高程，使其横坡与设计相符，并在法向楞木作出标识，据此，即可进行下一步模板工程的施工。
最后，待模板铺装好后，测量复核腹板及翼缘板边线和顶底板标高，合格后进入下道工序施工。
测量复核。室内计算成果复核采用手工计算与计算机程序计算对照进行；室外成果复核根据前述放样方法已经进行一次，在浇筑混凝土前，须对已经成型的模板再进行一次复核，控制点校核密度，并对有关结合部进行重点复核。
过程观测。在浇筑混凝土的过程中，由测量小组随时检查和控制箱梁的位置、标高有无变化，并作好（包括预应力施工）连续观测记录。观测点为支座两侧和跨中两侧，当其位置、标高发生变化、可能超过规范和标准规定时，要立即查明原因，采取相应纠正措施。 （）、 箱梁支架质量
支架方案确定后，质量控制重点在搭设质量，首先是立柱下的托座要平稳接触，以保证接触面积；其次标高的控制，要求支架各接点必须紧密，以减少支架的变形，同时支架搭设时，按预拱度设置模板高程，确保沉降后标高准确；第三是纵向和横向剪刀撑、水平剪刀撑不得漏设；第四：每一支架单元两端应与墩柱固定，且单元之间也应用钢管扣件连接牢固；第五要加强检查验收，验收合格后才能进行下一工序。
此外，在浇筑混凝土的过程中，应派专人与测量小组配合，对支架进行
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跟踪测量，发现问题，及时处理。 （）、 模板工程质量
模板工程质量直接影响箱梁的几何尺寸和外观。应重点保证模板表面光洁，由于模板采用竹胶合大模板，表面本身较光滑，因此不准备用脱模剂，重复使用的模板，拆模后应立即清理干净，堆码整齐备用。
模板拼装时必须吻合密实，并认真检查接缝处板面平整度，用角磨除锈机认真清除面板上的浮灰，然后冲洗干净。
拼装好后必须用钢尺认真测量各处尺寸以满足设计规范要求；拆模时间以张拉、压浆完成后再决定。
模板安装应牢固、位置准确，拼缝应平滑，不得有明显折点，保证线型圆顺，拼缝间应刮腻子，确保接缝严密，不漏浆。
箱梁支座安装完毕后，除对其进行封闭保护外，在模板安装时，应特别注意该处模板的严密性，确保不漏浆。 （）、钢筋工程质量
所使用的钢筋必须是合格产品，到场的钢筋必须按不同钢种、等级、牌号、规格及生产厂家分批验收、分批堆放、且存储在高于地面的平台，垫木或其他支承物上并尽量保护它不受机械损伤和不暴露在可使钢筋生锈的环境中。加工后的成品钢筋应分类挂牌堆放整齐，特别是型号接近的成品钢筋应有明显的区分标志。
安装钢筋前，应先确定钢筋安装顺序，以便与波纹管的安装同步进行。 机械接头时严格按技术要求施工，工人培训上岗。现场采用直螺纹连接的钢筋应严格控制尺寸偏差，并严格按《钢筋机械连接通用技术规程》进行施工。
（）、混凝土工程质量
首先应从使用合格的原材料、科学经济的配合比、合理稳定的生产工艺三个方面的控制，确保混凝土混合物的质量。在泵车能将混凝土顺利泵出的前提下，混凝土的塌落度宜稍小。不允许用加水或其他办法变更混凝土的稠度，浇筑时坍落度不在规定界限之内的混凝土不得使用，混凝土拌和时严格控制搅拌时间。梁腹板与底板及顶板连接处的承托及其他钢筋密集部位，宜特别注意振捣密实。
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第二是严格按确定的浇筑顺序施工，捣固和整平工艺应合理，在浇筑箱梁底板和腹板混凝土时，腹板混凝土采用人工入模，要求相邻腹板对称进行浇筑。
第三是把好施工缝的处理关，不得有浮浆、浮渣以及其它杂物，在其上浇筑混凝土前，应冲洗干净、充分润湿。
第四是把好混凝土的养生关，混凝土浇筑完毕后，及时加以覆盖，并派专人进行洒水养护工作。
二、安全保证措施
、安全保证的组织机构
在项目经理部的统一领导下，成立安全管理领导小组，以项目经理为组长，项目总工为副组长，项目副经理、专职安全员、各专业工程师、施工员、各作业施工队长、班组长为组员的管理机构。全面管理安全工作，编制安全技术方案，进行详细的安全技术交底，定期汇报安全检查落实情况。 、高空作业安全要求
（）、支架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。
（）、登高作业人员要定期进行体检，凡有禁忌症者或生理缺陷者，不得从事登高作业；
（）、年龄未满周岁者和女性，不得从事登高作业；
（）、凡经医生诊断，患有心脏病、高血压、晕高症、贫血、低血压、癫痫病等和肢体不灵活的人员不得从事登高作业。 （）、酒后禁止从事登高作业；
（）、登高作业人员要衣着灵便，严禁穿硬底和带钉易滑鞋； （）、搭设支架人员必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。
（）、支架的构配件质量和搭设质量，应按安全技术规范进行检查验收，合格后方准许使用。
（）、支架的安全检查与维护，应按安全技术规范规定进行，安全网应按有关规定搭设和拆除。
（）、支架使用期间严禁拆除下列杆件：主节点处的纵横向水平杆，交
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叉支撑、水平架；加固杆件，如剪刀撑、水平加固杆件、扫地杆、封口杆、栏杆等。
（）、工地临时用电线路的架设及支架接地等，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（—）的有关规定执行。
（）、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不能超载，不得将缆风绳、泵送混凝土或沙浆的导管等与脚手架固定。
（）、脚手架在使用过程中，要经常进行检查，发现基础下沉、杆件变形、防护不全、拉接松动等，要及时解决处理。
（）、作业人员上下脚手架要安设爬梯，不得攀登脚手架上下，更不允许乘坐非乘人的升降设备上下。
（）、脚手架临空处应设置栏杆或挂安全网等防护设施。 （）、安全网在使用前，应按规定进行试验，合格后方准使用。 （）、吊车在吊装时，起重臂下严禁站人。
（）、施工现场设立安全标志；要有专项预防暴雨、台风的措施，加强与当地气象部门的联系，做好强台风，雷电暴雨的预防工作。 、应急预案
（）、项目部成立应急预案领导小组：由项目经理、总工程师为组长，项目安全主管领导和专职安全员为副组长，由项目部各科室负责人，各专业工程师、技术负责人、各作业队队长、安全员、班组长组成。 （）、施工应急预案
每次箱梁混凝土浇注量超过，要作好大体积混凝土浇注前的充分准备，要有预案：
①、混凝土输送采用两台泵车，泵机现场要有备用泵。
②、在混凝土浇注前项目部准备发电机组一套，在施工过程中遇到停电事故，立即启动项目部备用发电机组发电施工。
③、混凝土的运输要有备用运输线路，混凝土运输车要有备用，保证混凝土浇注的连续性。
④、劳动力要组织两班人，每班～个混凝土浇注工作面。振捣棒准备台，采用型和型的插入式振捣棒，要有台备用。
⑤、要预测未来两天的天气情况，要有防暴雨、雷电应急预案，拟订好
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防雨施工措施。
⑥、支架局部失稳预案。对模板、支架每天派人小时值班，随时检查加固，杜绝安全、质量事故发生。
第六章 支架计算书
一、编制依据
、日兰高速梁山连接线工程二合同郓城新河桥两阶段施工图设计； 、《建筑施工碗扣式钢管支架安全技术规程》； 、《钢结构设计规范》； 二、结构概述 、桥梁结构 名称 长度 根部 梁高 端部 梁高 箱梁 顶宽 箱梁 底宽 顶板 厚度 ～ 底板 厚度 ～ 腹板 厚度 ～ 结构 形式 单箱两室 单箱两室 块 边跨 现浇段 ～ ～ ～ 、支架
边跨现浇段支架搭设参数表
边跨现浇段支架搭设参数 名称 横梁区 边跨现浇段 底板区 翼板区 支架搭设方式（横×纵×步距） ×× ×× ××
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块支架搭设参数表 名称 钢管柱 底板区 钢管柱 型钢 碗扣支架 搭设方式 支架搭设方式 型号及布置见附图 横向工字钢见附图 纵向双拼工字钢见附图 横向双拼工字钢见附图 桁架：竖杆间距：×（腹板区）； ×（空心区）； 型号及布置见附图 横向双拼工字钢：布置见施工图 翼板区 纵向工字钢：布置见施工图 （纵）×（横）× 块 三、支架验算参数汇总表 、验算基本情况
（）、箱梁混凝土现浇一次浇筑成型，支撑系统计算荷载按全截面考虑，截面按受荷最大处计算。
（）、支撑系统按部位受荷不同可分为箱体部位、横梁区，箱体部位分为翼板区、顶底板区、腹板区。 （）、支架荷载传递：
①、边跨现浇段：模板→ 横向方木→纵向方木→支架→ 地基; ②、块支架：
底板区：模板→横向方木→桁架梁→工字钢横梁→工字钢纵梁→钢管柱；
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翼板区：模板→横向方木→纵向方木→支架→工字钢横梁→工字钢纵梁→钢管柱
、支架搭设参数：
边跨现浇段支架搭设参数汇总表
项目 验算截面位置 截面砼厚度（） 底模 方木（小楞） 支撑构件 支架 基础 方木（大楞） 空腔 底板顶板 竹胶板 *方木 *方木 Φ支架 * ［］≥ 翼板 跨中 竹胶板 *方木 *方木 Φ支架 * ［］≥ 腹板 ／ 竹胶板 *方木 *方木 Φ支架 * ［］≥ 端横梁 ／ 竹胶板 *方木 *方木 Φ支架 * ［］≥ 块支架搭设参数汇总表
项目 验算截面位置 截面混凝土厚度 支撑构件 底模 方木（横向） 桁架纵梁 桁架立杆 工字钢横（纵）梁 工字钢横（纵）梁 工字钢纵梁 钢管立柱 空腔 根部(底板顶板) 竹胶板 * ［槽钢 ［槽钢* 双拼工字钢纵梁 双拼工字钢 钢管立柱（根）; 48 / 100
腹板 根部 竹胶板 * ［槽钢 ［槽钢* 翼板 跨中 工字钢纵梁 双拼工字钢横梁 钢管（根） 纵向：；横向： 四、块支架计算：
块支架底板：模板→横向方木→桁架梁→工字钢纵梁→工字钢横梁→钢管柱；以下就上述荷载传递线路上个支撑构件的安全性进行验算。
（一）、腹板区
．荷载计算
⑴ —— 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取。
⑵ —— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，取＝。 ⑶ —— 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋
条时取；当计算肋条下的梁时取；当计算支架立柱及其他承载构件时取。
⑷ —— 振捣混凝土产生的荷载，对底板取，对侧板取。 ⑸ —— 新浇混凝土对侧模的压力,经计算取。 ⑹ —— 倾倒混凝土产生的水平荷载，取。
．结构检算
（）、底模板验算
模板采用厚竹胶板，支撑方木间距离。取板带为计算单元，按等跨连续梁计算。
荷载计算：
⑴、混凝土荷载：××∕
⑵、箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载：＝ *∕ ⑶、施工人员、施工材料和机具荷载：＝ *∕ ⑷、振捣混凝土产生的荷载：＝* ∕
荷载设计值：()* ∕
① 模板抗弯计算
＝**××＝· ()(×)×
δ ∕(×)＜［δ］＝（符合要求）
② 模板抗剪计算
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** **
δτ＝() ()×(×)＜［δτ］ 符合要求。 ③ 模板挠度计算 方木的惯性矩()(×)× 则方木最大挠度： **∕（）**∕（***×） ×＜× 故，挠度满足要求。 （）、方木验算
模板下采用*方木，距离，横桥向摆放，支撑方木的桁片纵梁间距布置为。按等跨连续梁计算，取一方木为计算单元，受荷宽度为其间距。
荷载计算：
⑴、混凝土荷载：××∕
⑵、箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载：＝ *∕ ⑶、施工人员、施工材料和机具荷载：＝ *∕ ⑷、振捣混凝土产生的荷载：＝* ∕荷载设计值：()*∕ ① 方木抗弯计算
＝**××＝· ()(×)×
δ ∕(×)＜［δ］＝（符合要求） ② 方木抗剪计算
** **
δτ＝() ()×(×)＜［δτ］ 符合要求。 ③ 方木挠度计算 方木的惯性矩()(×)× 则方木最大挠度： **∕（）**∕（***×） ×＜× 故，挠度满足要求 50 / 100
注：以上计算公式依据《简明施工计算手册》第三版第～页计算而得。
（）、桁架上弦杆
块底板方木下采用桁架作为支撑，桁架采用［槽钢焊接而成，腹板区桁架上弦杆采用双拼［槽钢背靠背焊接，支撑立杆间距为，按等跨连续梁计算，取一根槽钢为计算单位，受荷宽度为其间距。［槽钢相关力学特性：
×
荷载计算：
⑴、混凝土荷载：××∕
⑵、箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载：＝ *∕⑶、施工人员、施工材料和机具荷载：＝ *∕ ⑷、振捣混凝土产生的荷载：＝* ∕
荷载设计值：()*／∕ ①抗弯计算
＝**××＝· ×
δ ∕(×)＜［δ］＝（符合要求） ②抗剪计算
** **
δτ＝(／*) (*／×××) ＜［δτ］ 符合要求。
③挠度计算 方木的惯性矩× 则方木最大挠度： **∕（）**∕（***×） ×＜× 故，挠度满足要求 （）、桁架立杆
立杆间距为*，取一根立杆为计算单元
荷载计算：
⑴、混凝土荷载：××∕
⑵、箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载：＝*∕
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⑶、施工人员、施工材料和机具荷载：＝*∕ ⑷、振捣混凝土产生的荷载：＝* ∕
荷载设计值：()**＜［］ (满足要求)
［］［σ］（Φ）***
［σ］：钢材抗压强度设计值，［σ］／； Φ轴心受压构件稳定系数，按长细比λ查得Φ； λ／／；
竖杆计算长度，取； 立杆截面回转半径，； 立杆的截面积，*；
（）、横梁工字钢计算
横梁工字钢布置在纵梁工字钢上方，位于节点柱上方的采用双拼工字钢，双拼工字钢之间布设单工字钢，间距为（按最大间距考虑）横桥向摆放，纵向距离为，按等跨连续梁计算，上部荷载在整排横梁受力范围内平均考虑。 工字钢相关力学特性：
× 单位重：∕ 荷载计算：
⑴、混凝土荷载：××∕
⑵、箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载：＝*∕ ⑶、施工人员、施工材料和机具荷载：＝*∕ ⑷、振捣混凝土产生的荷载：＝* ∕
上部结构荷载：∕
取一条工字钢横梁为研究对象，其受荷宽度为其间距，工字钢自重∕. 荷载设计值：（）××∕ 计算跨径，按等跨连续梁计算： ① 工字钢抗弯计算 最大弯矩：××·
×
δ ∕(×)＜＝ （符合要求）
② 工字钢抗剪计算
52 / 100
最大剪力：××
δτ＝(／*) ×(×)＜ （符合要求）
③ 工字钢挠度计算 惯性矩× 则最大挠度： **∕（）**∕（****） ×＜×
故，挠度满足要求。 （）、纵梁工字钢计算
纵梁工字钢直接布置在钢管柱上方，采用双拼工字钢，间距为（按最大间距考虑）纵桥向摆放，纵向受力距离为（最大距离），按等跨连续梁计算，上部荷载在整排纵梁受力范围内按受荷最大腹板处计算。
工字钢相关力学特性：
× 单位重：∕
荷载计算：
⑴、混凝土荷载：××∕
⑵、箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载：＝ *∕⑶、施工人员、施工材料和机具荷载：＝ *∕ ⑷、振捣混凝土产生的荷载：＝* ∕
上部结构荷载：∕
取一条工字钢横梁为研究对象，其受力宽度为其间距，工字钢自重∕. 荷载设计值：（）××∕ 计算跨径，按等跨连续梁计算： ① 工字钢抗弯计算 最大弯矩：××·
×
δ ∕(××)＜＝ （符合要求）
② 工字钢抗剪计算 最大剪力：××
δτ＝(／*) ×(××)＜
53 / 100
（符合要求）
③ 工字钢挠度计算 惯性矩× 则最大挠度：
**∕（）**∕（*****） ×＜×
故，挠度满足要求。 （）、钢管柱计算
Φ×钢管柱布置在工字梁下，钢管纵横向之间加设斜撑杆和横向联系杆件，使其钢管柱之间连成一个整体，以增加其稳定性。
立杆最大高度按照进行计算。
钢管柱采用外径,壁厚的钢管，截面积为：π*（），取中间一排柱计算，中间横桥向布置根，每根钢管柱承重为：
*
)、强度验算
钢管立柱之间加设斜撑杆和横向联系杆件，立柱的最大高度取，按两端铰接计算。单根钢管支柱Φ×，其承受的允许压力: []πδ[σ]×××> 故满足强度要求。 )、稳定性验算
钢管回转半径为：()()
长细比：λµ* ,查表Ψ为：
钢管抗弯截面系数：π*()()* 截面积为： 计算压杆的应力： δ(ψ*)×(×)<[δ] 故稳定性满足规范要求。
（）、地基（桩基础）计算
①、荷载计算
54 / 100
钢管柱采用外径,壁厚的钢管，截面积为：π*（），取中间一排柱计算，中间横桥向布置根，每根钢管柱承重为：*
②桩基验算
块支架底板区单侧布设钢管立柱共计根，其中根支撑在承台上，根支撑在新增设的桩基上。承台外侧拟新增直径桩基根，桩顶高程与承台顶高程一致，桩长，按摩擦桩单桩轴心受压容许承载力计算。
根据本工程地质勘察报告钻孔地质柱状图：
钻孔 ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ 类型 粉土 黏土 粉质黏土 粉质黏土 黏土 黏土 粉质黏土 粉质黏土 摩阻标准值 基本承载力 ③、单桩允许承载力： ［］／（τσ）
*（π***π／*）
τ桩壁土的平均极限摩阻力，，可按下式计算： τ（／）Στ ／*（******
**)
σ桩尖处土的极限承载力，，按下式计算
σ λ［бγ（）］ ／／，，／／，查表λ ，γ
σ λ［бγ（）］***［**（）］
55 / 100
钻孔灌注桩的容许承载力： 新增桩自重：π*** 故，［］＞（） 满足要求
（二）、空腔区
．荷载计算
⑴ —— 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取。
⑵ —— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，取＝。 ⑶ —— 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋
条时取；当计算肋条下的梁时取；当计算支架立柱及其他承载构件时取。
⑷ —— 振捣混凝土产生的荷载，对底板取，对侧板取。 ⑸ —— 新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹ —— 倾倒混凝土产生的水平荷载，取。
．结构检算 （）、底模板验算
模板采用厚竹胶板，支撑方木间距离。取板带为计算单元，按等跨连续梁计算。
荷载计算：
⑴、混凝土荷载：××∕
⑵、箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载：＝ *∕ ⑶、施工人员、施工材料和机具荷载：＝ *∕ ⑷、振捣混凝土产生的荷载：＝* ∕
荷载设计值：()* ∕ ① 模板抗弯计算
＝**××＝· ()(×)×
δ ∕(×)＜［δ］＝（符合要求） ② 模板抗剪计算
** **
δτ＝() ()×(×)＜［δτ］ 符合要求。
56 / 100
③ 模板挠度计算 方木的惯性矩()(×)× 则方木最大挠度： **∕（）**∕（***×） ×＜× 故，挠度满足要求 （）、方木验算
模板下采用*方木，距离，横桥向摆放，支撑方木的桁片纵梁间距布置为。按等跨连续梁计算，取一方木为计算单元，受荷宽度为其间距。
荷载计算：
⑴、混凝土荷载：××∕
⑵、箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载：＝ *∕ ⑶、施工人员、施工材料和机具荷载：＝ *∕ ⑷、振捣混凝土产生的荷载：＝* ∕
荷载设计值：()*∕ ① 方木抗弯计算
＝**×× ＝· ()(×)×
δ ∕(×)＜［δ］＝（符合要求） ② 方木抗剪计算
** **
δτ＝() ()×(×)＜［δτ］
符合要求。 ③ 每根方木挠度计算 方木的惯性矩()(×)× 则方木最大挠度： **∕（）**∕（***×） ×＜× 故，挠度满足要求 注：以上计算公式依据《简明施工计算手册》第三版第～页计算而得。
（）、桁架上弦杆
块底板方木下采用桁架作为支撑，桁架采用［槽钢焊接而成，间距,空腔区桁架
57 / 100
上弦杆采用［槽钢焊接，支撑立杆间距为，按等跨连续梁计算，取一根槽钢为计算单位，受荷宽度为其间距。［槽钢相关力学特性：
×
荷载计算：
⑴、混凝土荷载： ××∕
⑵、箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载：＝*∕ ⑶、施工人员、施工材料和机具荷载：＝*∕ ⑷、振捣混凝土产生的荷载：＝* ∕
荷载设计值：()*∕ ①抗弯计算
＝**××＝· ×
δ ∕(×)＜［δ］＝（符合要求） ②抗剪计算
** **
δτ＝(／*) (*／×××)＜［δτ］ (符合要求)
③挠度计算 方木的惯性矩× 则方木最大挠度： **∕（）**∕（***×） ×＜× 故，挠度满足要求 （）、桁架立杆
立杆间距为*，取一根立杆为计算单元
荷载计算：
⑴、混凝土荷载：××∕
⑵、箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载：＝*∕ ⑶、施工人员、施工材料和机具荷载：＝*∕ ⑷、振捣混凝土产生的荷载：＝* ∕
荷载设计值：()**＜［］ ［］［σ］（Φ）***
［σ］：钢材抗压强度设计值，［σ］／；
58 / 100
Φ轴心受压构件稳定系数，按长细比λ查得Φ； λ／／；
竖杆计算长度，取； 立杆截面回转半径，； 立杆的截面积，*；
（）、横向工字钢计算
横向工字钢布置在纵向工字钢上方，位于节点柱上方的采用双拼工字钢，双拼工字钢之间布设单工字钢，间距为（按最大间距考虑）横桥向摆放，纵向距离为，按等跨连续梁计算，上部荷载在整排横梁受力范围内平均考虑。
工字钢相关力学特性：
× 单位重：∕荷载计算：
⑴、混凝土荷载：××∕
⑵、箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载：＝*∕ ⑶、施工人员、施工材料和机具荷载：＝*∕ ⑷、振捣混凝土产生的荷载：＝* ∕
上部结构荷载：∕
取一条工字钢横梁为研究对象，其受荷宽度为其间距，工字钢自重∕. 荷载设计值：（）××∕ 计算跨径，按等跨连续梁计算： ① 工字钢抗弯计算 最大弯矩：××·
×
δ ∕(×)＜＝ （符合要求）
② 工字钢抗剪计算 最大剪力：×× δτ＝(／*) ×(×)＜
（符合要求）
③ 工字钢挠度计算 惯性矩×
59 / 100
则最大挠度： **∕（）**∕（****） ×＜×
故，挠度满足要求。 （）、纵梁工字钢计算
纵梁工字钢直接布置在钢管柱上方，采用双拼工字钢，间距为（按最大间距考虑）纵桥向摆放，纵向受力距离为（最大距离），按等跨连续梁计算，上部荷载在整排纵梁受力范围内按受荷最大腹板处计算。
工字钢相关力学特性：
× 单位重：∕
荷载计算：
⑴、混凝土荷载：××∕
⑵、箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载：＝*∕ ⑶、施工人员、施工材料和机具荷载：＝*∕ ⑷、振捣混凝土产生的荷载：＝* ∕
上部结构荷载：∕
取一条工字钢横梁为研究对象，其受力宽度为其间距，工字钢自重∕. 荷载设计值：（）××∕ 计算跨径，按等跨连续梁计算： ① 工字钢抗弯计算 最大弯矩：××·
×
δ ∕(××)＜＝ （符合要求）
② 工字钢抗剪计算 最大剪力：××
δτ＝(／*) ×(××)＜
（符合要求）
③ 工字钢挠度计算 惯性矩× 则最大挠度：
**∕（）**∕（*****） ×＜×
60 / 100
故，挠度满足要求。 （）、钢管柱计算
Φ×钢管柱布置在工字梁下，钢管纵横向之间加设斜撑杆和横向联系杆件，使其钢管柱之间连成一个整体，以增加其稳定性。
立杆最大高度按照进行计算。
钢管柱采用外径,壁厚的钢管，截面积为：π*（），取中间一排柱计算，中间横桥向布置根，每根钢管柱承重为：
*
)、强度验算
钢管立柱之间加设斜撑杆和横向联系杆件，立柱的最大高度取，按两端铰接计算。 单根钢管支柱Φ×，其承受的允许压力 []πδ[σ]×××> 故满足强度要求。 )、稳定性验算
钢管回转半径为：()()
长细比：λµ* ,查表Ψ为：
钢管抗弯截面系数：*()()* 截面积为： 计算压杆的应力： δ(ψ*)×(×)<[δ] 故稳定性满足规范要求。
（）、地基（桩基础）计算
①、荷载计算
钢管柱采用外径,壁厚的钢管，截面积为：π*（），取中间一排柱计算，中间横桥向布置根，每根钢管柱承重为：*
②桩基验算
块支架底板区单侧布设钢管立柱根，其中根支撑在承台上，根支撑在新增设的桩基上。承台外侧拟新增直径桩基根，桩顶高程与承台顶高程一致，桩长，按摩擦桩单桩轴心受压容许承载力计算。
61 / 100
根据本工程地质勘察报告钻孔地质柱状图：
钻孔 ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ ～ 类型 粉土 黏土 粉质黏土 粉质黏土 黏土 黏土 粉质黏土 粉质黏土 ③、单桩允许承载力： ［］／（τσ）
*（π***π／*）
τ桩壁土的平均极限摩阻力，，可按下式计算： τ（／）Στ ／*（******
**)
σ桩尖处土的极限承载力，，按下式计算
σ λ［бγ（）］ ／／，，／／，查表λ
摩阻标准值 基本承载力 ，γ
σ λ［бγ（）］***［**（）］
钻孔灌注桩的容许承载力： 新增桩自重：π*** 故，［］＞（） 满足要求
（三）、翼缘板区
块翼板区采用搭设满堂碗扣支架法进行施工,支架搭设由上至下分别为：模板→横向方木（*）→纵向方木(*)→支架→工字钢→钢管柱→桩基础,以下就上述荷载传递线路上个支撑构件的安全性进行验算。
．荷载计算
62 / 100
⑴ —— 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取。
⑵ —— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，取＝。 ⑶ —— 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋
条时取；当计算肋条下的梁时取；当计算支架立柱及其他承载构件时取。
⑷ —— 振捣混凝土产生的荷载，对底板取，对侧板取。
由于翼缘板外边缘厚度为，根部厚度为，为简化计算，荷载在此范围内取值为：（）／
．结构检算
（）、底模板验算
模板采用厚竹胶板，支撑方木间距离。取板带为计算单元，按等跨连续梁计算。
荷载计算：
⑴、混凝土荷载：×［（）／］×∕
⑵、箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载：＝ *∕ ⑶、施工人员、施工材料和机具荷载：＝ *∕ ⑷、振捣混凝土产生的荷载：＝* ∕
荷载设计值：()* ∕ ① 模板抗弯计算
＝**××＝· ()(×)×
δ ∕(×)＜［δ］＝（符合要求） ② 模板抗剪计算
** **
δτ＝() ()×(×)＜［δτ］ 符合要求。 ③ 模板挠度计算 方木的惯性矩()(×)× 则方木最大挠度： **∕（）**∕（***×） ×＜× 故，挠度满足要求 63 / 100
（）、横向方木验算
横向方木采用*方木，间距，横桥向摆放，纵向方木间距布置为。按等跨连续梁计算，取一方木为计算单元，受荷宽度为其间距。
荷载计算：
⑴、混凝土荷载：×［（）／］×∕
⑵、箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载：＝ *∕ ⑶、施工人员、施工材料和机具荷载：＝ *∕ ⑷、振捣混凝土产生的荷载：＝* ∕
荷载设计值：()*∕ ① 方木抗弯计算
＝**×× ＝· ()(×)×
δ ∕(×)＜［δ］＝（符合要求） ② 方木抗剪计算
** **
δτ＝() ()×(×)＜［δτ］ 符合要求。 ③ 每根方木挠度计算 方木的惯性矩()(×)× 则方木最大挠度： **∕（）**∕（***×） ×＜× 故，挠度满足要求 （）、纵向方木计算
采用*方木作为纵向支撑，间距,支撑立杆间距为，按等跨连续梁计算，取一根纵向方木为计算单元，受荷宽度为其间距。
荷载计算：
⑴、混凝土荷载：×［（）／］×∕
⑵、箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载：＝*∕ ⑶、施工人员、施工材料和机具荷载：＝*∕ ⑷、振捣混凝土产生的荷载：＝* ∕
64 / 100
荷载设计值：()*∕ ①抗弯计算
＝**××＝· ()(×)×
δ ∕(×)＜［δ］＝（符合要求） ②抗剪计算
** **
δτ＝() ()×(×)＜［δτ］ 符合要求。 ③挠度计算
方木的惯性矩()(×)× 则方木最大挠度： **∕（）* *∕（***×） ×＜× 故，挠度满足要求 （）、翼板区纵梁
翼板区纵梁采用工字钢，布置间距，支架随工字钢纵向布置，间距，由边跨现浇段翼板区受力计算（见后面计算过程）可知，支架轴向受力。支撑纵梁的间距最大为，为简化计算，按均布荷载布置，跨连续梁计算。取一根纵向工字钢为计算单元.
荷载计算：
⑴、混凝土荷载：×［（）／］×∕
⑵、箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载：＝*∕ ⑶、施工人员、施工材料和机具荷载：＝*∕ ⑷、振捣混凝土产生的荷载：＝* ∕ ⑸、支架自重：＝*［（）*］* 立杆所受轴力为：()**
工字钢自重： ∕
工字钢相关力学特性： ：
× 单位重：∕
荷载设计值为：∕ ① 工字钢抗弯计算
65 / 100
最大弯矩：××·
×
δ ∕(×)＜＝ （符合要求）
② 工字钢抗剪计算 最大剪力：××
δτ＝(／*) ×(×)＜ （符合要求） ③ 工字钢挠度计算
惯性矩× 则最大挠度： **∕（）**∕（****） ×＜×
故，挠度满足要求。 （）、钢管柱
Φ×钢管柱布置在工字梁下，钢管纵横向之间加设斜撑杆和横向联系杆件，使其钢管柱之间连成一个整体，以增加其稳定性。
立杆最大高度按照进行计算。
钢管柱采用外径,壁厚的钢管，截面积为：π*（），取中间一排柱计算，中间横桥向布置根，
每根钢管柱承重为： ()*
)、强度验算
钢管立柱之间加设斜撑杆和横向联系杆件，立柱的最大高度取，按两端铰接计算。 单根钢管支柱Φ×，其承受的允许压力 []πδ[σ]×××> 故满足强度要求。 )、稳定性验算
钢管回转半径为：()()
长细比：λµ* ,查表Ψ为：
钢管抗弯截面系数：*()()* 截面积为： 计算压杆的应力： δ(ψ*)×(×)<[δ]
66 / 100
故稳定性满足规范要求。
五、边跨现浇段支架计算：
边跨现浇段和边跨合拢段采用搭设满堂碗扣支架法进行施工,支架搭设由上至下分别为：模板→横向方木（*）→纵向方木(*)→支架→基础→地基,以下就上述荷载传递线路上个支撑构件的安全性进行验算。
（一）、腹板区
腹板区截面高度为,厚度,顶、底板厚度均为,腹板下采用四列立杆，受力范围为。
．荷载计算
⑴ —— 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取。
⑵ —— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，取＝。 ⑶ —— 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋
条时取；当计算肋条下的梁时取；当计算支架立柱及其他承载构件时取。
⑷ —— 振捣混凝土产生的荷载，对底板取，对侧板取。 ⑸ ——倾倒混凝土产生的水平荷载，取。
．结构检算
（）、底模板验算
模板采用厚竹胶板，支撑方木间距离。取板带为计算单元，按等跨连续梁计算。
荷载计算：
⑴、混凝土荷载：
×［×（）×（）］／×∕
⑵、箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载：＝ *∕ ⑶、施工人员、施工材料和机具荷载：＝ *∕ ⑷、振捣混凝土产生的荷载：＝* ∕
荷载设计值：()* ∕ ① 模板抗弯计算
＝**××＝· ()(×)×
67 / 100
δ ∕(×)＜［δ］＝（符合要求） ② 模板抗剪计算
** **
δτ＝() ()×(×)＜［δτ］ 符合要求。 ③ 模板挠度计算 方木的惯性矩()(×)× 则方木最大挠度： **∕（）**∕（***×） ×＜× 故，挠度满足要求 （）、横向方木验算
横向方木采用*方木，间距，横桥向摆放，纵向方木间距布置为。按等跨连续梁计算，取一方木为计算单元，受荷宽度为其间距。
荷载计算：
⑴、混凝土荷载：
×［×（）×（）］／×∕
⑵、箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载：＝ *∕ ⑶、施工人员、施工材料和机具荷载：＝ *∕ ⑷、振捣混凝土产生的荷载：＝* ∕
荷载设计值：()*∕ ① 方木抗弯计算
＝**×× ＝· ()(×)×
δ ∕(×)＜［δ］＝（符合要求） ② 方木抗剪计算
** **
δτ＝() ()×(×)＜［δτ］ 符合要求。 ③ 每根方木挠度计算 方木的惯性矩()(×)× 则方木最大挠度：
68 / 100
**∕（）**∕（***×） ×＜× 故，挠度满足要求 注：以上计算公式依据《简明施工计算手册》第三版第～页计算而得。
（）、纵向方木计算
采用*方木作为纵向支撑，间距,支撑立杆间距为，按等跨连续梁计算，取一根纵向方木为计算单元，受荷宽度为其间距。
荷载计算：
⑴、混凝土荷载：
×［×（）×（）］／×∕
⑵、箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载：＝ *∕ ⑶、施工人员、施工材料和机具荷载：＝ *∕⑷、振捣混凝土产生的荷载：＝* ∕
荷载设计值：()*∕ ①抗弯计算
＝**××＝· ()(×)×
δ ∕(×)＜［δ］＝（符合要求） ②抗剪计算
** **
δτ＝() ()×(×)＜［δτ］ 符合要求。 ③挠度计算
方木的惯性矩()(×)× 则方木最大挠度： **∕（）**∕（***×） ×＜× 故，挠度满足要求 （）、支架
腹板支架立杆间距为*，取一根立杆为计算单元.立杆所受轴力为：
荷载计算：
⑴、混凝土荷载：××∕
69 / 100
⑵、箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载：＝ *∕ ⑶、施工人员、施工材料和机具荷载：＝ *∕ ⑷、振捣混凝土产生的荷载：＝* ∕ ⑸、支架自重：＝*［（）*］* 立杆所受轴力为：()**
∕＜［］Φ****满足要求
其中: Φ轴心构件受压稳定系数，按长细比λ查《建筑施工碗扣式钢管支架安全技术规范》附录。由λ查得Φ；
λ／／；
立杆计算长度，*； 立杆步距，；
支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取； 立杆截面回转半径，； 立杆的截面积，；
根据立杆稳定性计算公式得：
［］Φ****
（）、地基基础
立杆下填筑厚建筑垃圾，上做厚混凝土，进行硬化处理，底托钢板尺寸为*，取应力分散面为*.由上述支架可知每根立杆受力，则立杆对地基作用为：／（*）／（*）＜［］。
（二）、空心区
．荷载计算
⑴ —— 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取。
⑵ —— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，取＝。 ⑶ —— 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋
条时取；当计算肋条下的梁时取；当计算支架立柱及其他承载构件时取。
⑷ —— 振捣混凝土产生的荷载，对底板取，对侧板取。 ⑸ ——倾倒混凝土产生的水平荷载，取。
70 / 100
．结构检算 （）、底模板验算
模板采用厚竹胶板，支撑方木间距离。取板带为计算单元，按等跨连续梁计算。
荷载计算：
⑴、混凝土荷载：×（）×∕
⑵、箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载：＝ *∕ ⑶、施工人员、施工材料和机具荷载：＝ *∕ ⑷、振捣混凝土产生的荷载：＝* ∕
荷载设计值：()* ∕ ① 模板抗弯计算
＝**××＝· ()(×)×
δ ∕(×)＜［δ］＝（符合要求） ② 模板抗剪计算
** **
δτ＝() ()×(×)＜［δτ］ 符合要求。 ③ 模板挠度计算 方木的惯性矩()(×)× 则方木最大挠度： **∕（）**∕（***×） ×＜× 故，挠度满足要求 （）、横向方木验算
横向方木采用*方木，间距，横桥向摆放，纵向方木间距布置为。按等跨连续梁计算，取一方木为计算单元，受荷宽度为其间距。
荷载计算：
⑴、混凝土荷载：×（）×∕
⑵、箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载：＝ *∕ ⑶、施工人员、施工材料和机具荷载：＝ *∕
71 / 100
⑷、振捣混凝土产生的荷载：＝* ∕
荷载设计值：()*∕ ① 方木抗弯计算
＝**×× ＝· ()(×)×
δ ∕(×)＜［δ］＝（符合要求） ② 方木抗剪计算
** **
δτ＝() ()×(×)＜［δτ］ 符合要求。 ③ 每根方木挠度计算 方木的惯性矩()(×)× 则方木最大挠度： **∕（）**∕（***×） ×＜× 故，挠度满足要求 （）、纵向方木计算
采用*方木作为纵向支撑，间距,支撑立杆间距为，按等跨连续梁计算，取一根纵向方木为计算单元，受荷宽度为其间距。
荷载计算：
⑴、混凝土荷载：×（）×∕
⑵、箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载：＝ *∕ ⑶、施工人员、施工材料和机具荷载：＝ *∕ ⑷、振捣混凝土产生的荷载：＝* ∕
荷载设计值：()*∕ ①抗弯计算
＝**××＝· ()(×)×
δ ∕(×)＜［δ］＝（符合要求） ②抗剪计算
** **
δτ＝() ()×(×)＜［δτ］ 符合要求。
72 / 100
③挠度计算
方木的惯性矩()(×)× 则方木最大挠度： **∕（）**∕（***×） ×＜× 故，挠度满足要求 （）、支架
空心段支架立杆间距为*，取一根立杆为计算单元.立杆所受轴力为：
荷载计算：
⑴、混凝土荷载：××∕
⑵、箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载：＝ *∕ ⑶、施工人员、施工材料和机具荷载：＝ *∕ ⑷、振捣混凝土产生的荷载：＝* ∕ ⑸、支架自重：＝*［（）*］* 立杆所受轴力为：()**
∕＜［］Φ****满足要求
其中: Φ轴心构件受压稳定系数，按长细比λ查《建筑施工碗扣式钢管支架安全技术规范》附录。由λ查得Φ；
λ／／；
立杆计算长度，*； 立杆步距，；
支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取； 立杆截面回转半径，； 立杆的截面积，；
根据立杆稳定性计算公式得：
［］Φ****
（）、地基基础
立杆下填筑厚建筑垃圾，上做厚混凝土，进行硬化处理，底托钢板尺寸为*，取应力分散面为*.由上述支架可知每根立杆受力，则立杆对地基作用为：／（*）／（*）＜［］。
73 / 100
（三）、翼缘板区
．荷载计算
⑴ —— 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取。
⑵ —— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，取＝。 ⑶ —— 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋
条时取；当计算肋条下的梁时取；当计算支架立柱及其他承载构件时取。
⑷ —— 振捣混凝土产生的荷载，对底板取，对侧板取。 ⑸ ——倾倒混凝土产生的水平荷载，取。
由于翼缘板外边缘厚度为，根部厚度为，为简化计算，荷载在此范围内取值为：（）／
．结构检算
（）、底模板验算
模板采用厚竹胶板，支撑方木间距离。取板带为计算单元，按等跨连续梁计算。
荷载计算：
⑴、混凝土荷载：×［（）／］×∕
⑵、箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载：＝ *∕ ⑶、施工人员、施工材料和机具荷载：＝ *∕ ⑷、振捣混凝土产生的荷载：＝* ∕
荷载设计值：()* ∕ ① 模板抗弯计算
＝**××＝· ()(×)×
δ ∕(×)＜［δ］＝（符合要求） ② 模板抗剪计算
** **
δτ＝() ()×(×)＜［δτ］ 符合要求。 ③ 模板挠度计算
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方木的惯性矩()(×)× 则方木最大挠度： **∕（）**∕（***×） ×＜× 故，挠度满足要求 （）、横向方木验算
横向方木采用*方木，间距，横桥向摆放，纵向方木间距布置为。按等跨连续梁计算，取一方木为计算单元，受荷宽度为其间距。
荷载计算：
⑴、混凝土荷载：×［（）／］×∕
⑵、箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载：＝ *∕ ⑶、施工人员、施工材料和机具荷载：＝ *∕ ⑷、振捣混凝土产生的荷载：＝* ∕
荷载设计值：()*∕ ① 方木抗弯计算
＝**×× ＝· ()(×)×
δ ∕(×)＜［δ］＝（符合要求） ② 方木抗剪计算
** **
δτ＝() ()×(×)＜［δτ］ 符合要求。 ③ 每根方木挠度计算 方木的惯性矩()(×)× 则方木最大挠度： **∕（）**∕（***×） ×＜× 故，挠度满足要求 （）、纵向方木计算
采用*方木作为纵向支撑，间距,支撑立杆间距为，按等跨连续梁计算，取一根纵向方木为计算单元，受荷宽度为其间距。
荷载计算：
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⑴、混凝土荷载：×［（）／］×∕
⑵、箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载：＝ *∕ ⑶、施工人员、施工材料和机具荷载：＝ *∕ ⑷、振捣混凝土产生的荷载：＝* ∕
荷载设计值：()*∕ ①抗弯计算
＝**××＝· ()(×)×
δ ∕(×)＜［δ］＝（符合要求） ②抗剪计算
** **
δτ＝() ()×(×)＜［δτ］ 符合要求。 ③挠度计算
方木的惯性矩()(×)× 则方木最大挠度： **∕（）**∕（***×） ×＜× 故，挠度满足要求 （）、支架
空心段支架立杆间距为*，取一根立杆为计算单元. 荷载计算：
⑴、混凝土荷载：×［（）／］×∕
⑵、箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载：＝ *∕ ⑶、施工人员、施工材料和机具荷载：＝ *∕ ⑷、振捣混凝土产生的荷载：＝* ∕ ⑸、支架自重：＝*［（）*］* 立杆所受轴力为：()**
∕＜［］Φ****满足要求
其中: Φ轴心构件受压稳定系数，按长细比λ查《建筑施工碗扣式钢管支架安全技术规范》附录。由λ查得Φ；
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λ／／；
立杆计算长度，*； 立杆步距，；
支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取； 立杆截面回转半径，； 立杆的截面积，；
根据立杆稳定性计算公式得：
［］Φ****
（）、地基基础
立杆下填筑厚建筑垃圾，上做厚混凝土，进行硬化处理，底托钢板尺寸为*，取应力分散面为*.由上述支架可知每根立杆受力，则立杆对地基作用为：／（*）／（*）＜［］。
经验算，按上述各支撑系统搭设参数进行施工，支撑系统各构件强度、刚度、稳定性均能满足要求，支撑系统能够安全工作。
第七章 悬浇挂篮计算书
一、挂篮设计主要参数选取
、挂篮结构型式
挂篮的主体结构为三角形桁架结构。每台挂篮有三片主桁架，主桁架除销子为钢外，其余均由普通型钢及钢板组焊而成。该挂篮主要由三个系统
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组成，即主桁系统、底篮和模板系统、走行系统，除内模为钢木组合结构外，其余均为钢结构。 、工程数量
制造台挂篮，分别用于主桥四个构箱梁悬臂施工。 、挂篮自重 （）、挂篮桁架及附件—台； （）、挂篮模板（含内、外模板、底板钢模）重量—台； （）、前上、下横梁重量、精轧螺纹吊杆及其他锚固设备—台； 、挂篮的主要性能参数 （）、适应最大梁段重量：； （）、适应最大梁段长：； （）、适应梁高的变化范围：～； （）、适应梁段横坡:双向； （）、走行方式：无平衡重走行。 （）、挂篮自重()与最大梁段重量()之比为。 、主要材料 （）、钢板及型钢：采用普通碳素结构钢，符合国家标准（—）、（—）和（—）的有关规定。屈服强度为，设计弹性模量×，[σ]，[σ]，[τ](注:钢材的容许应力按《公路桥涵设计通用规范()》选用)。 （）、销子：采用钢，符合国家标准（—）的有关规定。屈服强度，设计弹性模量×，许用应力[σ][σ],[τ][σ]√(注:按<<机械设计手册>>选用)。 （）、螺栓：采用钢结构用高强度大六角螺栓，符合国家标准（—）的有关规定。高强度螺栓的预拉力按《公路桥涵设计通用规范()》选用。
、挂篮设计荷载
通过对挂篮各工况＃梁段（梁重吨，梁段长）、＃梁段（梁重吨，梁段
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长）进行计算及分析比较，浇筑混凝土时以工况（＃梁段）对前主吊杆产生的力最大，故确定＃梁段工况荷载作为挂篮设计荷载。
二、挂篮设计计算
挂篮结构分析计算均采用电算。主桁架横梁与立杆均采用工字钢形式，由于工字钢的截面面积相比同种规格的型钢大，受力情况更为良好，故选用工字钢结构的形式。主横梁斜撑受力较小，采用合适截面的槽钢即可，这样的结构可以最大限度的达到节约材料，便于拼装、运输的目的。 （一）挂篮主桁架计算
、计算说明：该挂篮主桁架为销焊组合构造，每台挂篮由三片主桁架组装而成。在对主桁架进行强度计算时，考虑到两片主桁架的受力存在一定的不均匀性，采用不均匀系数进行计算。但在变形计算时，不考虑不均匀系数，即按两片主桁架均匀受力计算。
、计算图式：为简化计算，将结点均看作铰于一点的理想铰接点，单片主桁架计算图式简化后的计算模型如图一所示：
图中, ，，, 。
1( 1 )5.102( 2 )5.103( 4 )7.21( 5 )5.10( 3 )7.214图一 主桁架计算模型
、各杆件材料特性表（查型钢截面特性表得知）： 单元码 （） （） （） （） （） 材料 ×工字钢 ×工字钢 ×【槽钢 ×【槽钢 ×工字钢 长度 面积 惯性矩 抗弯截面（） （㎝） （㎝） 模量（㎝） （㎝） 、荷载计算：
单片主桁架承受的荷载计算
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每片主桁架前端悬臂(前上横梁支点)处承受竖向集中力按以下公式计算: 式中:
—每台挂篮模板重量和精轧螺纹吊杆及其他锚固设备重量；按挂蓝施工图纸计算： ；
— 施工时梁段重量分配到每片主桁架上前支点的荷载值，见下表：
节段号 重量（） 腹（） 底（） 顶（） 翼（） 前（） 通过对挂篮各工况进行计算及分析比较可知，当挂篮施工梁段(长度为时，重量)时，主桁架受力最大，由挂篮前上横梁支点反力计算可知； ——荷载不均衡系数，取；
——挂蓝施工荷载，主要包掴人群荷载和小型机具(如混凝土振捣棒、滑轨等)
荷载，按梁段水平投影面积每平方米计算: ××(按计)。 将数据代入公式得: ×,按加载。
主桁架的受力简图如图二所示： 4
( 4 )( 5 )( 3 ) 721.50 ( 1 )( 2 )123
图二 主桁架受力简图 、主桁架各杆件的内力计算：（计算结果由结构力学求解器得出）
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杆端 杆端
单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩
1( 4 )869.184( 5 )( 3 )-1229.20869.18( 1 )-614.602( 2 )-614.603图三 轴力图
轴力计算：通过上图计算得知 , , , 。
、主桁架各杆件的强度计算： （）、杆件、的强度计算:
满足强度要求。
（）、杆件、的强度计算:
满足强度要求。 （）、杆件的强度计算:
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满足强度要求。
、主桁架各杆件的总稳定性计算(参考<<路桥施工计算手册>>)： 主桁架中，为压杆，故对进行稳定性验算： （）、杆件截面为×工字钢焊接形成端面，截面面积，
因：＜,故验算绕轴方向的压杆稳定性。
杆件的压杆稳定性验算时，按铰接计算，压杆计算长度为, 则 λ
查中心压杆轴向容许应力拆减系数表可得拆减系数值：ψ
＜
，
故主桁架立杆的整体稳定性满足要求。 、主桁架变形计算
1( 1 )2( 2 )3( 4 )( 5 )( 3 )4
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图四 主桁架变形图
经结构力学求解器计算，得出最大变形在节点，最大变形量为。 （二）前上横梁计算
前上横梁截面为××××的型钢焊接形成端面，相比型的工字钢，型钢的优点在于重量轻，上、下平面宽度比工字钢大，惯性矩大于工字钢，达到节约材料的目的。
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经计算:，，符合要求;最大弯
矩及最大挠度均出现在前上横梁的中间。 （三）前、后下横梁计算
前、后下横梁截面为×[槽钢焊接形成端面，由于前、后下横梁受力相对较小，故选用重量相对较轻的槽钢作为截面，而且槽钢背对背的形式便于吊杆的穿过。
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前下横梁
经计算:，，符合要求;最大弯矩出现在腹板中处；最大挠度出现在外侧两根吊杆的中间。
后下横梁
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经计算:，，符合要求;最大弯矩出现在腹板中处；最大挠度出现在外侧两根吊杆的中间。
（四）底纵梁(底板下)计算
底板下底纵梁由根×××型字钢组成。由于型钢的上、下翼缘宽，接触面积大，重量轻，所以选用型钢
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经计算:，弯矩及最大挠度出现在段的中间位置。
段受力分析
，符合要求;最大
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经计算:
最大挠度出现在段的中间。
，，符合要求;最大弯矩及；
（五）底纵梁(腹板下)计算
腹板下底纵梁由××××型钢组成。由于型钢的上、下翼缘宽，接触面积大，重量轻，所以选用型钢
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经计算:
矩及最大挠度出现在段的中间。
段受力分析
，
，符合要求;最大弯
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经计算:
及最大挠度出现在段的中间。
，，符合要求;最大弯矩
（七）主桁架销接计算（查《机械设计手册》第三版）
销轴材料为，直径φ㎜,有效长度㎜，进行调质处理，由《机械设计手册》可知,
,屈服强度
，机械性能比好很
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多，载荷组合按组合Ⅰ选定，安全系数和许用应力见下表： 、弯应力计算
经计算:
要求;最大弯矩及最大挠度出现在销子的中间。
、剪应力计算
,
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，，符合
经计算：
，销子的剪应力符合要求。
、孔壁承压应力的计算
孔壁的材料为，经计算：
，孔壁的承压能力符合要求。
（八）吊杆受力计算
吊杆采用
吊杆的设计控制吨位为
吊杆位置如下图所示。
精轧螺纹粗钢筋，设计控制应力
,每根
前吊杆位置示意图
后吊杆位置示意图
经前面计算得知，每根吊杆的拉力如下表所示。
序号 吊杆拉力（） 序号 吊杆拉力（） 序号 吊杆拉力（） 序号 吊杆拉力（） 93 / 100
通过上表的数据得知，每根吊杆的拉力均小于,符合要求。
三、挂篮施工时抗倾覆稳定性验算
、后锚强度计算：
每榀三角架后部有四根Φ精轧螺纹钢与桥面锚固，由前文知，每榀三角架的最大后锚力为＝，而每根Φ精轧螺纹钢的许用拉力为。
60则后锚的安全系数为：＝，故后锚安全。
72.15/4、后锚梁的强度验算：
后锚梁采用[，按最不利状况考虑，每榀三角架后部只有两组Φ精轧螺纹钢与桥面锚固。
由计算得：
94 / 100
95 / 100
综合上述分析可知，挂篮施工时的抗倾覆稳定性可靠。 四、挂篮空载前移时抗倾覆稳定性验算
当挂篮空载前移到箱梁浇注位置时，此时处于悬伸空载下的挂篮所受的倾覆力最大。参考外模、内模、底盘、下横梁和上横梁的重量，可知三角架前端荷载：＝。则行走后锚负荷＝。由设计图纸可知，行走后锚与主桁架的连接为φ精轧螺纹，φ精轧螺纹许用拉力为，满足要求。
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行走后锚如图：
挂篮空载前移时，最不利状况为行走后锚单侧受力： 由计算得单侧断面：
所受弯矩×
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FM90000N9900000Nmm27MPa170MPa AW9280mm2583143mm3挂篮空载前移时,牵引力约为，由计算得行走后锚单侧纵断面：
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满足要求。
挂篮空载前移时，由于行走的不同步性可能对挂篮尾部产生横向力，综合分析，此横向力约为。
由计算得：
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满足要求。
综上所述可知挂篮空载前移时抗倾覆稳定性可靠。
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