木纤维含量对木塑复合材料蠕变特性的影响

第１８卷第２期　２０１５年４月　建筑材料学报　Ｖｏ１．１８．ＮＯ．２　ＪＯＵＲＮＡＬ　ＯＦ　ＢＵＩＬＤＩＮＧ　ＭＡＴＥＲＩＡＬＳ　Ａｐｒ．ｔ２０１５　文章编号：１００７—９６２９（２０１５）０２—０３３３—０７　木纤维含量对木塑复合材料蠕变特性的影响　杜虎虎　王伟宏，　王海刚　王清文　（东北林业大学生物质材料科学与技术教育部重点实验室，黑龙江哈尔滨１５００４０）　摘要：测试了不同木纤维含量（质量分数）的木塑复合材料的２４　ｈ蠕变应变和２４　ｈ回复应变，分析　了木纤维含量对木塑复合材料蠕变特性的影响，并采用十元件广义Ｋｅｌｖｉｎ模型和Ｆｉｎｄｌｅｙ幂律模　型对木塑复合材料２４　ｈ蠕变曲线进行了拟合．测试分析了温度对木塑复合材料蠕变特性的影响．　结果表明：在各测试条件下增加木纤维含量都有助于提高木塑复合材料的抗蠕变应变能力．当木　纤维含量由５Ｏ　增加到７Ｏ　时，木塑复合材料的弯曲强度和弹性模量显著升高，２４　ｈ蠕变应变减　小了５８　左右；＂３木纤维含量由５Ｏ％增加到７０％时，木塑复合材料回复应变差别没有蠕变应变差　－别那么显著．在１０　和２Ｏ％加栽应力水平下，５Ｏ　与６Ｏ　木纤维含量的木塑复合材料２４　ｈ蠕变回　复率接近，而在３Ｏ　加载水平下，６Ｏ　和７Ｏ　木纤维含量的木塑复合材料２４　ｈ蠕变回复率接近．　十元件广义Ｋｅｌｖｉｎ模型和Ｆｉｎｄｌｅｙ幂律模型均可较好地拟合木塑复合材料的２４　ｈ蠕变曲线．温度　升高使木塑复合材料的蠕变应变增大；在一定温度范围内增加木纤维含量有利于抑制木塑复合材　料的蠕变应变．　关键词：高密度聚乙烯；木纤维；木塑复合材料；蠕变；模型　中图分类号：ＴＵ５０　文献标志码：Ａ　ｄｏｉ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１００７—９６２９．２０１５．０２．０２６　Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｆ　Ｗｏｏｄ　Ｆｉｂｅｒ　Ｃｏｎｔｅｎｔ　ｏｎ　ｔｈｅ　Ｃｒｅｅｐ　Ｂｅｈａｖｉｏｒ　ｏｆ　Ｗｏｏｄ　Ｆｉｂｅｒ。Ｐｌａｓｔｉｃ　Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　ＤＵＨｕｈｕ，ＷＡＮＧ　Ｗｅｉｈｏｎｇ，ＷＡＮＧ　Ｈａｉｇａｎｇ，ＷＡＮＧ　Ｑｉｎｇｗｅｎ　（Ｋｅｙ　Ｌａｂ　ｏｆ　Ｂｉｏ—ｂａｓｅｄ　Ｍａｔｅｒｉａｌ　Ｓｃｉｅｎｃｅ＆Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｍｉｎｉｓｔｒｙ　ｏｆ　Ｅｄｕｃａｔｉｏｎ，　Ｎｏｒｔｈｅａｓｔ　Ｆｏｒｅｓｔｒｙ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｈａｒｂｉｎ　１５ＯＯ４０，Ｃｈｉｎａ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：２４　ｈ　ｃｒｅｅｐ　ｓｔｒａｉｎｓ　ａｎｄ　ｒｅｃｏｖｅｒｙ　ｓｔｒａｉｎｓ　ｏｆ　ｗｏｏｄ　ｆｉｂｅｒ—ｐｌａｓｔｉｃ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ　ｗｉｔｈ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　ｗｏｏｄ　ｆｉｂｅｒ　ｃｏｎｔｅｎｔｓ（ｂｙ　ｍａｓｓ）ｗｅｒｅ　ｍｅａｓｕｒｅｄ．Ｔｈｅ　ｅｆｆｅｃｔｓ　ｏｆ　ｗｏｏｄ　ｆｉｂｅｒ　ｃｏｎｔｅｎｔｓ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｃｒｅｅｐ　ｂｅｈａｖｉｏｒｓ　ｏｆ　ｗｏｏｄ　ｆｉ—　ｂｅｒ－ｐｌａｓｔｉｃ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　ｗｅｒｅ　ｄｉｓｃｕｓｓｅｄ．２４　ｈ　ｃｒｅｅｐ　ｃｕｒｖｅｓ　ｏｆ　ｗｏｏｄ　ｆｉｂｅｒ－ｐｌａｓｔｉｃ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　ｗｅｒｅ　ｆｉｔｔｅｄ　ｂｙ　ｔｅｎ　ｅｌｅｍｅｎｔ　ｇｅｎｅｒａｌ　Ｋｅｌｖｉｎ　ｍｏｄｅｌ　ａｎｄ　Ｆｉｎｄｌｅｙ’Ｓ　ｐｏｗｅｒ　ｌａｗ　ｍｏｄｅ１．Ｔｈｅ　ｅｆｆｅｃｔｓ　ｏｆ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｃｒｅｅｐ　ｂｅ—　ｈａｖｉｏｒｓ　ｏｆ　ｗｏｏｄ　ｆｉｂｅｒ—ｐｌａｓｔｉｃ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　ｗｅｒｅ　ｔｅｓｔｅｄ．Ｔｈｅ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｓｈｏｗ　ｔｈａｔ　ｔｈｅ　ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅｓ　ｆｏｒ　ｃｒｅｅｐ　ｓｔｒａｉｎｓ　ｏｆ　ｗｏｏｄ　ｆｉｂｅｒ—ｐｌａｓｔｉｃ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　ａｒｅ　ｉｍｐｒｏｖｅｄ　ｂｙ　ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇ　ｗｏｏｄ　ｆｉｂｅｒ　ｃｏｎｔｅｎｔｓ　ａｔ　ｖａｒｉｏｕｓ　ｔｅｓｔｉｎｇ　ｃｏｎｄｉ—　ｔｉｏｎｓ．Ｗｈｅｎ　ｔｈｅ　ｗｏｏｄ　ｆｉｂｅｒ　ｃｏｎｔｅｎｔ　ｉｎｃｒｅａｓｅｓ　ｆｒｏｍ　５０　ｔｏ　７０％，ｔｈｅ　ｂｅｎｄｉｎｇ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ａｎｄ　ｅｌａｓｔｉｃ　ｍｏｄｕｌｕｓ　ｏｆ　ｗｏｏｄ　ｆｉｂｅｒ—ｐｌａｓｔｉｃ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ　ａｒｅ　ｍａｒｋｅｄｌｙ　ｅｌｅｖａｔｅｄ　ａｎｄ　ｃｒｅｅｐ　ｓｔｒａｉｎ　ｉｎ　２４　ｈ　ｉｓ　ｒｅｄｕｃｅｄ　ｂｙ　ａｂｏｕｔ　５８　，　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅ　ｏｆ　ｒｅｃｏｖｅｒｙ　ｓｔｒａｉｎ　ｉｓ　ｎｏｔ　ａｓ　ｏｂｖｉｏｕｓｌｙ　ａｓ　ｔｈｅ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅ　ｏｆ　ｃｒｅｅｐ　ｓｔｒａｉｎ．Ａｔ　ｌＯ％ａｎｄ　２０％　ｌｏａｄｉｎｇ　ｓｔｒｅｓｓ　ｌｅｖｅｌ，ｔｈｅ　２４　ｈ　ｃｒｅｅｐ　ｒｅｃｏｖｅｒｙ　ｅｆｆｉｃｉｅｎｔ　ｏｆ　ｗｏｏｄ　ｆｉｂｅｒ—ｐｌａｓｔｉｃ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　ｗｉｔｈ　５０　ｗｏｏｄ　ｆｉｂｅｒ　ｉｓ　ｓｉｍｉｌａｒ　ｔｏ　ｔｈａｔ　ｗｉｔｈ　６０　ｗｏｏｄ　ｆｉｂｅｒ；ｗｈｉｌｅ，ａｔ　３０　ｌｏａｄｉｎｇ　ｓｔｒｅｓｓ　ｌｅｖｅ１，ｔｈｅ　２４　ｈ　ｃｒｅｅｐ　ｒｅｃｏｖｅｒｙ　ｅｆｆｉ—　ｃｉｅｎｔ　ｏｆ　ｗｏｏｄ　ｆｉｂｅｒ—ｐｌａｓｔｉｃ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　ｗｉｔｈ　６０　ｗｏｏｄ　ｆｉｂｅｒ　ｉｓ　ｓｉｍｉｌａｒ　ｔｏ　ｔｈａｔ　ｗｉｔｈ　７０％ｗｏｏｄ　ｆｉｂｅｒ．Ｂｏｔｈ　收稿日期：２０１３—１０—１０；修订日期：２０１３一Ｉｏ一２９　基金项目：国家林业公益性行业专项项目（２０１２０４８０２）；国家自然科学基金资助项目（３１０７０５０６）　第一作者：杜虎虎（１９８６一），男，陕西太原人，东北林业大学硕士．Ｅ－ｍａｉｌ：ｄｕｈｕｈｕ５２１＠１２６．ｃｏｍ　通信作者ｔ　ｑ：￣（１９６８－－），女，黑龙江富裕人，东北林业大学教授，博士生导师，博士．Ｅ－ｍａｉｌ：ｗｅｉｈｏｎｇｗａｎｇ２００１＠ａｌｉｙｕｎｃｏｍ　．３３４　建筑材料学报　第１８卷　ｔｅｎ—ｅｌｅｍｅｎｔ　ｇｅｎｅｒａｌ　Ｋｅｌｖｉｎ　ｍｏｄｅｌ　ａｎｄ　Ｆｉｎｄｌｅｙ’Ｓ　ｐｏｗｅｒ　ｌａｗ　ｍｏｄｅｌ　ｆｉｔ　２４　ｈ　ｃｒｅｅｐ　ｃｕｒｖｅｓ　ｏｆ　ｗｏｏｄ　ｆｉｂｅｒ—ｐｌａｓｔｉｃ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ　ｗｅｌ１．Ｔｈｅ　ｃｒｅｅｐ　ｓｔｒａｉｎ　ｏｆ　ｗｏｏｄ　ｆｉｂｅｒ—ｐｌａｓｔｉｃ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　ｉｎｃｒｅａｓｅｓ　ｗｉｔｈ　ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ；　ｈｏｗｅｖｅｒ。ｔｈｅ　ｃｒｅｅｐ　ｓｔａｉｎ　ｏｆ　ｗｏｏｄ　ｆｉｂｅｒ—ｐｌａｓｔｉｃ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　ｃｏｕｌｄ　ｂｅ　ｒｅｓｔｒａｉｎｅｄ　ｂｙ　ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇ　ｗｏｏｄ　ｆｉｂｅｒ　ｃｏｎ—　ｔｅｎｔ　ｉｎ　ａ　ｃｅｒｔａｉｎ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　ｒａｎｇｅ．　Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：ｈｉｇｈ　ｄｅｎｓｉｔｙ　ｐｏｌｙｅｔｈｙｌｅｎｅ（ＨＤＰＥ）；ｗｏｏｄ　ｆｉｂｅｒ；ｗｏｏｄ　ｆｉｂｅｒ—ｐｌａｓｔｉｃ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ；ｃｒｅｅｐ；ｍｏｄｅｌ　木塑复合材料（ＷＰＣ）是由木纤维填充改性热　塑性塑料的一种新型复合材料，具有可回收利用的　优势．木纤维作为木塑复合材料的增强相，其含量对　木塑复合材料的性能有很大的影响．已有研究口＿３＿发　在不同受力和环境温度条件下，木塑复合材料　蠕变特性随木纤维含量变化的规律还有待探索，同　时广义Ｋｅｌｖｉｎ模型和Ｆｉｎｄｌｅｙ幂律模型对不同纤维　含量木塑复合材料蠕变曲线所能达到的拟合效果尚　现，木纤维含量增多，木塑复合材料的密度、弯曲强　度和弹性模量上升，耐水性和冲击强度下降．木塑复　合材料主要用作楼梯踏板、栏杆、户外地板、建筑模　板等　］，在使用过程中易发生蠕变行为．当木塑复合　材料蠕变达到一定程度时其会发生突然的脆性断　裂，给人们日常生活造成严重的安全隐患．因此，木　塑复合材料的蠕变问题应当引起重视，许多学者已　开始就此进行了研究　。引．　工程材料研究领域中应用力学模型对工程材料　蠕变进行分析是非常普遍的，但木塑复合材料研究　领域对该材料蠕变的关注刚刚兴起，力学模型的运　用与修正并不成熟．一些研究人员认为四参数的　Ｂｕｒｇｅｒ模型和两参数的Ｆｉｎｄｌｅｙ幂律模型可以较好　地拟合木塑复合材料的蠕变曲线［６，９－１０，１２－１３］．Ｂｕｒｇｅｒ　模型方程为：　一　＋苦［１－ｅｘｐ（一暑）］＋　㈩　式中：￡（　）为ｔ时刻材料总应变；　为作用在材料上　的恒定应力；Ｅ。为材料普弹形变时的弹性模量；Ｅ　为材料黏弹性形变时的弹性模量　为松弛时间；７／ｏ　为材料的黏度系数．然而Ｂｕｒｇｅｒｓ模型只有１个松　弛时间，仍然不能完全反映木塑复合材料黏弹性行　为，因此，可以采用广义Ｋｅｌｖｉｎ模型来表征木塑复　合材料黏弹性行为．广义Ｋｅｌｖｉｎ模型由１个弹簧、　（　一１）个Ｋｅｌｖｉｎ单元和１个黏度黏壶串联而成．广　义Ｋｅｌｖｉｎ模型方程为：　）一番＋　［１－ｅｘｐ（　Ｔｉ　１］＋旦７］０　（２）　式中：Ｅ为Ｋｅｌｖｉｎ模型单元黏弹性形变时的弹性模　量；ｔ为各个Ｋｅｌｖｉｎ单元的松弛时间．　Ｆｉｎｄｌｅｙ幂律模型方程为：　￡（￡）一ａｔ。＋￡０　（３）　式中．Ｅｏ为材料瞬时弹性变形；ａ和ｂ为材料常数．　不清楚．本文对此进行了重点研究．　１　试验　１．１试验材料　高密度聚乙烯（ＨＤＰＥ）塑料，型号５ｏ００Ｓ，熔融　流动指数为ｏ．８～１．１　ｇ／ｍｉｎ，中国石油大庆石化公　司产品；木纤维，０．６１３～０．１７８　ｍｍ（３０～８Ｏ目）；马　来酸酐接枝聚乙烯（ＭＡＰＥ），型号ＣＭＧ９８０４，接枝　率为０．９　，熔融指数为０．３Ｏ～０．９０　ｇ／ｍｉｎ，上海日　之升新技术发展有限公司产品；添加剂石蜡、聚乙烯　蜡、碳酸钙、硬脂酸，均为市购．木塑复合材料的配合　比见表１．　表１木魍复合材料的配合比　Ｔａｂｌｅ　１　Ｍｉｘ　ｐｒｏｐｏｒｔｉｏｎｓ　ｏｆ　ｗｏｏｄ　ｆｉｂｅｒ－ｐｌａｓｔｉｃ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　１．２木塑复合材料的制备　先将称量好的木纤维倒人高速混合机中进行搅　拌，降低其含水率，然后依次加入一定量的ＨＤＰＥ　塑料、ＭＡＰＥ和添加剂（石蜡、聚乙烯蜡、碳酸钙和　硬脂酸），继续混合至均匀．将混合好的物料加入双　螺杆／单螺杆串联挤出机组的进口．物料经双螺杆混　炼塑化后再排入单螺杆挤出机，然后由单螺杆挤出　机挤出成４０　ｒａｍ（宽）×４　ｍｍ（厚）的矩形截面型材．　１．３性能测试　１．３．１弯曲性能测试　将木塑复合材料型材加工成８Ｏ　ｎｌｍ（长）×　１３　ｍｍ（宽）×４　ｒａｍ（厚）的试件．按照ＡｓＴＭ　Ｄ　７９０　标准＿１　测试试件的弯曲性能，测试时抗弯支撑跨距　为６４　ｍｍ，压头速度为２　ｍｍ／ｓ．每组测试ｌＯ个试　第２期　杜虎虎，等：木纤维含量对木塑复合材料蠕变特性的影响　蠕变回复率基本呈上升趋势．在１Ｏ　和２Ｏ　应力水　平下，５Ｏ　与６Ｏ　木纤维含量的木塑复合材料２４　ｈ　蠕变回复率相差不大，而含有７Ｏ％木纤维的木塑复　合材料２４　ｈ蠕变回复率明显提高，木纤维的刚性优　势得到体现．但当应力水平增大到３Ｏ　时，木纤维　含量为６Ｏ　和７Ｏ　的木塑复合材料的２４　ｈ蠕变回　变差，在大载荷作用下ＨＤＰＥ较快产生滑移，破坏　了ＨＤＰＥ与木纤维之间的结合，因此木塑复合材料　可回复能力遭到破坏．　２．３模型拟合木塑复合材料蠕变曲线　采用十元件广义Ｋｅｌｖｉｎ模型（　一４）和Ｆｉｎｄｌｅｙ　幂律模型拟合木塑复合材料的２４　ｈ蠕变曲线．利用　Ｏｒｉｇｉｎ　８．０软件的非线性拟合功能，编制蠕变曲线　的拟合程序，通过非线性循环反演求得上述２种模　型各参数，分别列于表３和表４．　复率基本相同，且均较５Ｏ　木纤维含量的木塑复合　材料有所减小．木塑复合材料中木纤维含量增多时，　ＨＤＰＥ基质相应地减少，对木纤维的包覆效果逐渐　裹３不同加载应力水平下木塑复合材料＋元件广义Ｋｅｌｖｉｎ模型拟合参数　Ｔａｂｌｅ　３　Ｆｉｔｔｉｎｇ　ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ　ｏｆ　ｔｅｎ　ｅｌｅｍｅｎｔ　ｇｅｎｅｒａｌ　Ｋｅｌｖｉｎ　ｍｏｄｅｌ　ｆｏｒ　ｗｏｏｄ　ｆｉｂｅｒ－ｐｌａｓｔｉｃ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ　ａｔ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　ｌｏａｄｉｎｇ　ｓｔｒｅｓｓ　ｌｅｖｅｌｓ　５ＯＷＰＣ　６ＯＷＰＣ　７０ＷＰＣ　２　８１Ｏ　５　５７２　８　０２３　５　５８７　１１　８３７　１２　３５３　１１　３８５　９　０ｌ３　１０　６７０　１１　８４１　１１　８６４　３１　３０７　１　３９５　９　０１５　１　６３１　１３　７４４　１Ｏ　４４１　２５　９１２　１４８　５３５　１６ｌ　２１　４２５　３１　２Ｏ１　３１　６０４　１０　１１　９　６．３９　１０．３０　１１．８０　０．９９９　８　０．９９７　０　０．９９９　７　裹４不同加载应力水平下木塑复合材料Ｆｉｎｄｌｅｙ幂律模型拟合参数　Ｔａｂｌｅ　４　Ｆｉｔｔｉｎｇ　ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ　ｏｆ　ｉｎｄｌＦｅｙ’ｓ　ｐｏｗｅｒ　ｌａｗ　ｍｏｄｅｌ　ｆｏｒ　ｗｏｏｄ　ｉｂｅｒ－ｐｌｆａｓｔｉｃ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ　ａｔ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　ｌｏａｄｉｎｇ　ｓｔｒｅｓｓ　ｌｅｖｅｌｓ　性形变等状态，且拟合结果比较精确，Ｒ。基本都达　到了０．９９９以上；Ｆｉｎｄｌｅｙ幂律模型拟合参数较少，　计算简单，但其拟合结果的精确度比十元件广义　Ｋｅｌｖｉｎ模型的略低．　由表３还可知：（１）当木纤维含量从５Ｏ　增加　到６Ｏ　时，木塑复合材料的黏度增幅较大．这是因　为木纤维的增加使得木塑复合材料刚性增强，从而　令聚乙烯分子的链段伸展和相对滑移变得困难，因　５０ＷＰＣ　２０　６０ＷＰＣ　０．３３８　３７　０．０８３　７４　０．１８８　３６　０．９９９　６４　０．１２２　４６　０．０７１　３３　０．１８１　７６　０．９９２　２６　此木塑复合材料的黏度升高．（２）随着加载应力水平　的增加，木塑复合材料的普弹形变弹性模量（Ｅ０）和　黏度基本呈下降趋势，表现出明显的应力依赖性．　２．４温度对木塑复合材料蠕变特性的影响　７０ＷＰＣ　０．１２１　８４　０．０３６　８２　Ｏ．１９３　８５　０．９９９１３　温度对木塑复合材料蠕变特性的影响见图４．　由图４可以看出，在６０℃条件下，木塑复合材料出　现加速蠕变过程并最终发生断裂，这表明温度起到　加速蠕变应变的作用．这主要是因为聚乙烯分子运　由表３和表４可以看出，２种模型均可较好地　动对温度有依赖性，温度升高分子热运动加剧，同时　木塑复合材料体积发生膨胀，材料分子间距离增大，　分子间摩擦力减小，使得木塑复合材料蠕变速度加　快，蠕变应变增大．当温度从２Ｏ℃升到６Ｏ℃时，木　拟合木塑复合材料的２４　ｈ蠕变曲线．十元件广义　Ｋｅｌｖｉｎ模型虽然拟合参数较多，但其可以详细反映　木塑复合材料的瞬时弹性形变、延滞弹性形变和黏　第２期　杜虎虎，等：木纤维含量对木塑复合材料蠕变特性的影响　３３９　Ｃｒｅｅｐ　ｂｅｈａｖｉｏｒ　ａｎｄ　ｍａｎｕｆａｃｔｕｒｉｎｇ　ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ　ｏｆ　ｗｏｏｄ　ｆｉｂｅｒ　ｆｉｌｌｅｄ　ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ［Ｊ］．Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ，　２００４。６５（３）：４５９—４６９．　［７］　ＳＡＩＮ　Ｍ　Ｍ，ＢＡＬＡＴＩＮＥＣＺ　Ｊ，ＬＡＷ　Ｓ．Ｃｒｅｅｐ　ｆａｔｉｇｕｅ　ｉｎ　ｅｎｇｉ—　ｎｅｅｒｅｄ　ｗｏｏｄ　ｆｉｂｅｒ　ａｎｄ　ｐｌａｓｔｉｃ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｓ［Ｊ－］．Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ａｐ—　ｐｌｉｅｄ　Ｐｏｌｙｍｅｒ　Ｓｃｉｅｎｃｅ，２０００，７７（２）：２６０—２６８．　［８］　ＡＮＤＲＺＥＪ　Ｂ　Ｋ，ＯＭＡＲ　Ｆ．Ｃｒｅｅｐ　ａｎｄ　ｉｍｐａｃｔ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｗｏｏｄ　ｆｉｂｒｅ－ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ：Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｆ　ｔｅｍｐｅｒａ—　ｔｕｒｅ　ａｎｄ　ｍｏｉｓｔｕｒｅ　ｃｏｎｔｅｎｔＥＪ］．Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　ａｎｄ　Ｔｅｃｈ—　ｎｏｌｏｇｙ，２００４，６４（５）：６９３—７００．　［９］　ＡＣＨＡ　Ａ，ＲＥＢＯＲＥＤＯ　Ｍ　Ｍ，ＭＡＲＣＯＶＩＣＨ　Ｅ　Ｎ．Ｃｒｅｅｐ　ａｎｄ　ｄｙｎａｍｉｃ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｂｅｈａｖｉｏｒ　ｏｆ　ＰＰ－ｊｕｔｅ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ：Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｉｎｔｅｒｆａｃｉａｌ　ａｄｈｅｓｉｏｎ［Ｊ］．Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ（Ｐａｒｔ　Ａ）ｌ　Ａｐｐｌｉｅｄ　Ｓｃｉ—　ｅｎｃｅ　ａｎｄ　Ｍａｎｕｆａｃｔｕｒｉｎｇ，２００７，３８（６）：１５０７－１５１６．　ＥｌＯ３　ＸＵ　Ｙａｎｊｕｎ，ｗＵ　Ｑｉｎｇｌｉｎ。ＬＥＩ　Ｙｏｎｇ，ｅｔ　ａ１．Ｃｒｅｅｐ　ｂｅｈａｖｉｏｒ　ｏｆ　ｂａｇａｓｓｅ　ｆｉｂｅｒ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｐｏｌｙｍｅｒ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ［Ｊ］．Ｂｉｏｒｅｓｏｕｒｃｅ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１０，１０１（９）：３２８０—３２８６．　［１１］　蒋永涛，李大纲，吴正元，等．温度对稻壳／ＨＤＰＥ复合材料弯　曲蠕变性能的影响［Ｊ］．建筑材料学报，２００８，ｌ１（６）：６９５—６９８．　ＪＩＡＮＧ　Ｙｏｎｇｔａｏ，ＬＩ　Ｄａｇａｎｇ，ＷＵ　Ｚｈｅｎｇｙｕａｎ，ｅｔ　ａ１．Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　ｏｎ　ｆｌｅｘｕｒａｌ　ｃｒｅｅｐ　ｂｅｈａｖｉｏｒ　ｏｆ　ｒｉｃｅ　ｈｕｓｋ／ＨＤＰＥ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓｌ－Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｂｕｉｌｄｉｎｇ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，２００８，１１（６）：　６９５－６９８．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）　［１２３　ＮＡＪＡＦＩ　Ａ，ＮＡＪＡＦＩ　Ｓ　Ｋ．Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｌｏａｄ　ｌｅｖｅｌｓ　ａｎｄ　ｐｌａｓｔｉｃ　ｔｙｐｅ　ｏｎ　ｃｒｅｅｐ　ｂｅｈａｖｉｏｒ　ｏｆ　ｗｏｏｄ　ｓａｗｄｕｓｔ／ＨＤＰＥ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ　［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　Ｐｌａｓｔｉｃｓ　ａｎｄ　Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ，２００９，２８　（２１）：２６４５—２６５３．　［１３］　ＸＵ　Ｂｉｎ，ＳＩＭＯＮＳＥＮ　Ｊ，Ｒ０ＣＨＥＦ０ＲＴ　Ｗ　Ｅ．Ｃｒｅｅｐ　ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ　ｏｆ　ｗｏｏｄ－ｆｉｌｌｅｄ　ｐｏｌｙｓｔｙｒｅｎｅ／ｈｉｇｈ－ｄｅｎｓｉｔｙ　ｐｏｌｙｅｔｈｙｌｅｎｅ　ｂｌｅｎｄｓ　［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ａｐｐｌｉｅｄ　Ｐｏｌｙｍｅｒ　Ｓｃｉｅｎｃｅ，２００１，７９（３）ｌ　４１８－４２５．　［１４３　ＰＯＯＬＥＲ　Ｄ　Ｊ，ＳＭＩＴＨ　Ｌ　Ｖ．Ｎｏｎｌｉｎｅａｒ　ｖｉｓｃｏｅｌａｓｔｉｃ　ｒｅｓｐｏｎｓｅ　ｏｆ　ａ　ｗｏｏｄ－ｐｌａｓｔｉｃ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　ｉｎｃｌｕｄｉｎｇ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　ｅｆｆｅｃｔｓ［Ｊ￣．　Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｔｈｅｒｍｏｐｌａｓｔｉｃ　Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ・２００４，１７（５）：　４２７－４４５．　［１５３　田先玲，李大纲，蒋永涛，等．不同加载方式下木塑复合材料蠕　变性能的研究［Ｊ］．塑料工业，２００８，３６（１０）：４３—４６．　ＴＩＡＮ　Ｘｉａｎｌｉｎｇ，ＬＩ　Ｄａｇａｎｇ，儿ＡＮＧ　Ｙｏｎｇｔａｏ，ｅｔ　ａ１．Ｓｔｕｄｙ　ｏｆ　ｃｒｅｅｐ　ｂｅｈａｖｉｏｒ　ｏｆ　ｗｏｏｄ／ｐｌａｓｔｉｃ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　ｂｙ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　ｌｏａｄｉｎｇ　口］．Ｃｈｉｎａ　Ｐｌａｓｔｉｃ　Ｉｎｄｕｓｔｒｙ，２００８，３６（１０）：４３—４６．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）　［１６１　ＡＳＴＭ　Ｄ　７９０　Ｓｔａｎｄａｒｄ　ｔｅｓｔ　ｍｅｔｈｏｄｓ　ｆｏｒ　ｆｌｅｘｕｒａｌ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｕｎｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ａｎｄ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｐｌａｓｔｉｃｓ　ａｎｄ　ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ　ｉｎｓｕｌａｔｉｎｇ　ｍａｔｅｒｉａｌｓ［Ｓ￣．　Ｅ１７３　ＢＳ　ＥＮ　ＩＳＯ　８９９—２　Ｐｌａｓｔｉｃｓ—ｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｃｒｅｅｐ　ｂｅｈａｖ－　ｆｏｕｒ（Ｐａｒｔ　２）：Ｆｌｅｘｕｒａｌ　ｃｒｅｅｐ　ｂｙ　ｔｈｒｅｅ－ｐｏｉｎｔ　ｌｏａｄｉｎｇ［Ｓ］．